水轮发电机磁极极靴三段圆弧设计

本书介绍了水轮发电机磁极极靴三段圆弧的设计特点和设计计算方法。     

多段圆弧极靴水轮发电机电磁设计特点

研究了多段圆弧极靴水轮发电机的电磁设计特点,提出了设计方法和准则,并以某引进组为例对本文方法进行了验证,其结果令人满意,同时以国产传统机组为例比较了多段圆弧极靴水轮发电机与传统结构水轮发电机的优缺点。本文成果已应用于实际机组的设计 。     

浅谈水轮发电机转子磁极铁芯极靴表面灼伤的原因分析及处理方法

针对新政航电枢纽2#水轮发电机转子磁极铁芯极靴表面灼伤的问题,简析转子磁极铁芯极靴表面灼伤的原因,叙述修复处理的具体方法。     

华光潭电厂水轮发电机磁极的结构设计及装配工艺改进

本文介绍了华光潭电厂水轮发电机磁极结构设计特点及装配工艺的改进。     

水轮发电机用塔形磁极线圈

叙述塔形向心磁极线圈的原理及其结构特点，总结使用新工装并以环氧酚醛玻璃坯和匝间绝缘制造塔形向心磁极线圈的新工艺。     

电励磁直驱式风力发电机磁极极靴的结构优化

简述电励磁直驱式风力发电机的工作原理和发展前景。介绍了电励磁的磁极极靴改进和优化设计,采用"人"字形极靴斜极结构,使电机气流更流畅,温度场更趋均衡,提高了系统的稳定性。同时削弱高次谐波含量,降低电磁噪声、减小定子铁耗,提高了电机的效率。     

贯流式水轮发电机磁极铁心制造技术

贯流式水轮发电机具有效率高、尺寸小、经济性好等优点,近年来在国内发展非常迅速,设计制造的单机容量和机组尺寸不断增加,结合蜀河机组介绍了贯流式水轮发电机磁极铁心的设计特点,总结了贯流式水轮发电机磁极铁心的制造工艺,为大尺寸贯流式磁极铁心制造提供参考.     

水轮发电机磁极线圈温升偏高分析

新安江水电站水轮发电机增容改造后,部分机组磁极线圈温升偏高。针对可能造成磁极温升偏高的原因进行分析,确认改造后磁极绕组是采用普通矩形铜排,且没有散热匝,磁极产生的热量无法完全散发是造成磁极线圈温升偏高的主要原因。通过计算分析,按目前机组的通风现状,磁极线圈如采用带散热翅结构的铜排,可以有效地提高散热面积,确保磁极线圈温升满足规范要求。     

水轮发电机结构设计与分析

重点介绍了巨型水轮发电机定子机座和上机架的斜支撑联合结构,以及转子支架的斜支撑结构,通过建立模型对发电机在各种工况下的刚强度和振动频率进行有限元分析,对结构进一步优化。     

Zooming算法在磁极优化设计中的应用

把一种新型全局优化算法-Zooming算法引进到电机优化设计中.首先介绍Zooming算法的基本原理,然后以该算法对永磁起动机进行磁极优化设计,取得较为满意的结果.     

大型水轮发电机组磁轭热打键工艺

根据国内大型水轮发电机磁轭的组装经验,对磁轭热打键工艺进行了总结,主要介绍了磁轭径向键结构,磁轭成对径向、横向复合键结构,磁轭径、切向键复合结构热打键工艺,对磁轭热打键施工过程做了详细说明,为以后大型水轮发电机磁轭组装热打键提供了宝贵的经验。     

永磁调速器的磁路结构设计

永磁调速器作为一种新型的调速节能设备,安装在电机与负载之间,采用全新的磁路耦合原理,通过调节气隙实现转速的控制.结合永磁耦合器与永磁电机的相关理论,设计了小功率永磁调速器,通过对磁路结构进行三维动态磁场仿真,分析磁路的形成机理、耦合原理.仿真结果表明这种磁路结构设计合理、可行.在此基础上,完成了磁路相关参数的优化设计.     

锦屏一级水轮发电机选型计算与性能分析

锦屏一级水轮发电机额定出力为600 MW,额定转速142.9 r/min。通过对水轮发电机主要尺寸、支路数、槽电流、电负荷、定子槽数等进行分析,确定了水轮发电机电磁方案。在此基础上,分别从电压波形畸变系数、阻尼绕组稳态和瞬态特性、定子线棒换位、误同期并网、定子绕组端部电动力、短路电流等方面进行性能分析,论证水轮发电机设计方案的合理性与可靠性。机组运行结果表明,锦屏一级发电机的各项性能指标均优于国家标准GB/T 7894。     

永磁电机磁极形状的特殊设计

利用永磁电机三维气隙磁密波形分析了轴向双削角等厚瓦表磁钢对齿槽电枢永磁电机定位转矩和电枢元件感应电势波形的影响。比较了各种改善电机性能的方法和利弊，认这种特殊设计的磁极有理想的磁密波形，稳定的充磁性能，磁钢完全利用，且只需传统的电机结构和工艺就可实现优异电机性能，对于无法兼顾全面性能的大功率电机而更显优越，文章最后给出易于生产和测量的平底平侧轴向双削角等厚瓦开磁钢结构图。     

格构式复合材料电杆结构设计及承载性能分析

根据沿海台风地区气象条件,计算了大风工况下格构式纤维增强复合材料（FRP）电杆的设计荷载,确定了电杆结构布置型式和杆件规格。考虑服役周期内结构大变形和FRP老化的影响,采用通用有限元软件ANSYS完成了格构式FRP电杆结构分析;与承载性能相同的常规混凝土电杆相比,单根电杆重量可降低60%以上。为验证格构式FRP电杆的承载性能,完成了90°大风100%设计荷载工况和超载工况下的电杆结构真型试验,获得了沿高度方向的杆身位移和典型构件断面的应变,并与有限元计算得到的杆顶位移和主材断面应力进行了对比分析。研究结果表明,格构式FRP电杆杆件在250%设计荷载内均处于线弹性阶段,其中主材断面应力最大值159.8 MPa,低于FRP材料的屈服强度300 MPa;有限元计算得到的杆顶位移和主材断面应力与试验结果基本一致,当加载至约260%设计荷载时,FRP电杆根部侧面加固板孔壁发生剪切破坏。     

三段圆弧极靴大型凸极同步电机的稳态电抗计算

介绍了用电磁公式和有限元两种方法计算具有３段圆弧极靴磁极的大型凸极同步电机稳态电抗,并以北京十三陵抽水蓄能电机为例进行了实算。首先,通过直轴和交轴磁场和磁路的计算确定同步抗ｘｄ和ｘｑ;而后通过有限元计算;从负荷运行状态下的磁场中获得同步电抗;最后对不同方法的结果进行了对比分析,并对直,交轴的耦合电抗也进行了分析计算。     

水轮发电机转子改造设计

通过对水轮发电机转子的性能进行分析,针对水轮发电机现场运转出现的问题,进行转子改造设计,包括轴、转子支架的优化设计、磁轭、磁极、制动系统、除尘系统、集电环和刷架,以及转子引线等。改造后的麻石电站1#水轮发电机转子结构设计合理,目前该机组已经发电,运行状况良好。     

Basic Design Method for SPMSM Based on Air‐Gap Magnetic Flux Density Distribution Focusing on Image Magnetic Pole

This paper presents a basic design method for the surface‐mounted permanent magnet synchronous motor (SPMSM) for both distributed and concentrated windings. The design is based on the air‐gap magnetic flux density distribution focusing on the image magnetic pole. The calculus equation of the air‐gap magnetic flux density distribution is analytically derived by supposing the magnetic pole is located on the magnet surface and image planes. In this study, a three‐phase and double‐layer stator winding SPMSM that has a linear demagnetizing characteristic magnet, such as a ferrite or rare‐earth magnet is considered. From the required specifications and design conditions, the design target values of the parameters that appear in the voltages equations of the d–q axis coordinate system are calculated. Then, the relational equations for the torque constant, d‐axis inductance, copper loss, and the maximum current density are presented as a function of three design parameters under i_d = 0 control. They are the stator stack length, the number of coil turns in series in a phase, and the slot bottom length. Hence, this approach reduces the SPMSM basic design to the problem with these design parameters has to be solved. The proposed method makes it possible to address the concentrated winding as a special case of the distributed winding. The FEA results confirm the validity of the proposed basic design method for both distributed and concentrated windings.