高粘度PET/PPS共混物的力学及流变性能研究

通过在高粘度聚酯(PET)中加入聚苯硫醚(PPS),经熔融共混挤出制备PET/PPS共混物,研究了PPS对PET力学性能和流变性能的影响。结果表明,适量PPS可提高PET的拉伸强度和弯曲强度,而缺口冲击强度略有下降;共混物的流变行为符合假塑性流体的流动规律,随着PPS含量的增加,共混物的非牛顿指数先增大后减小;共混物的粘流活化能随着PPS含量的增加而降低。当PPS质量分数为5%时,共混物的综合性能最佳,且具有良好的成型加工性能。     

St-AN-GMA对PPS/PA66共混物结构与性能的影响

采用苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯(St-AN-GMA)作为聚苯硫醚/尼龙66(PPS/PA66)的相容剂,并研究其对共混物结构与性能的影响。通过对共混物力学性能、相容性、热性能、断面形貌的研究表明:当St-AN-GMA质量分数在4%左右时,共混物的综合力学性能较好;随着St-AN-GMA用量的增加,共混物中PPS与PA66的玻璃化转变温度(θg)相互靠近,改善了共混物的相容性;St-AN-GMA影响了共混物的结晶与熔融行为;St-AN-GMA的加入有利于PA66在PPS中的分散,且分散相粒径尺寸较小。     

聚砜／聚苯硫醚共混物的动态黏弹行为及力学性能研究

研究了聚砜/聚苯硫醚（PSF／PPS）共混物的动态流变特征、共混物动态热力学行为及力学性能，并分析了相容性与力学性能的关系。结果表明，PPS的加入显著改善了共混物的流动性，共混物的黏度随PPS含量和温度的上升而下降，对剪切速率的变化不敏感；共混体系呈一定界面相互作用的两相体系，其相容性依赖于组成比例。当PSF/PPS为3／7（质量比，下同）时共混体系相容性最好，相应地表现出最好的综合力学性能，尤其是冲击强度比PPS提高了64％。     

反应性增塑剂对聚砜动态力学行为影响的研究

本文用TBA技术研究了不同组成聚砜—双[4-(4—乙炔基苯氧基)苯基]砜(PSF/ESF)混合物及其固化后共混物的动态力学行为、相容性、玻璃化温度(Tg)的变化。实验结果表明未固化的混合物仅有一个Tg,在聚砜中加入反应性增塑剂(ESF)能有效地降低聚砜的Tg,而经热处理后的共混物具有比聚砜更高的Tg。     

PPES/PPS共混物的性能研究

采用熔融挤出、注射成型的方法制备了含二氮杂萘酮结构聚醚砜（PPES）和聚苯硫醚(PPS)共混物,对共混物的熔融加工性能、相容性以及力学性能能进行了研究。结果表明,共混物的熔体流动速率随着PPS含量的增加而增加,且当PPS含量较少时,共混物的熔体流动速率即有大幅度的上升;该共混物为热力学不相容体系;随着PPS含量的增加,共混物的力学性能先降低后上升,且当PPS含量约为30 %（质量分数,下同）时,共混物的力学性能最低。     

通过热处理评价PLA及改性PLA的结晶性能

采用一种环氧类大分子扩链剂(聚甲基丙烯酸甲酯-co-甲基丙烯酸环氧丙酯)与聚乳酸(PLA)进行共混,考察了扩链剂用量对PLA摩尔质量的影响,以及热处理温度和时间、扩链剂用量对共混物热力学行为和结晶行为的影响。结果表明:随着扩链剂用量的增加,PLA的摩尔质量显著提高;正常降温的PLA及其共混物内部没有结晶,热处理可以使PLA及其共混物结晶,热处理温度越高,保温时间越长,结晶度越高;选择合适的条件进行热处理可以以样品的结晶程度评价不同PLA样品的结晶能力,扩链剂的引入使PLA结晶能力下降,选取相同条件进行热处理时,扩链剂含量越大,共混物结晶度越低。     

E-MA-GMA增容剂对PPS/PA66共混体系性能的影响

研究了增容剂乙烯(E)-丙烯酸酯(MA)-甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)共聚物(E-MA-GMA)对聚苯硫醚(PPS)/聚酰胺(PA)66共混体系的相容性、力学性能、热性能、流变性能的影响。结果表明,增容剂的加入,增加了共混体系的相容性,提高了共混物的力学性能;DSC结果表明,E-MA-GMA影响共混体系的结晶和熔融行为;流变性能测试结果表明,增容PPS/PA66共混体系是假塑性流体,E-MA-GMA用量增加,使共混体系的表观黏度增大。     

PPS/PEEK共混物的超临界CO_2微孔发泡研究

以超临界CO2为物理发泡剂通过固态间歇发泡法制备了不同共混比例的聚苯硫醚/聚醚醚酮(PPS/PEEK)微孔材料。采用差示扫描量热法探讨了PPS/PEEK共混物的热性能,通过扫描电子显微镜观察分析了共混组成和饱和压力对微孔材料泡孔结构与分布的影响规律,并对微孔材料的冲击强度、介电常数和动态力学性能进行了研究。结果表明,共混使PPS相和PEEK相的结晶度增大,共混物中的气体饱和浓度随着PEEK组分含量的增加而增大。与纯PPS和PEEK相比,共混物中形成致密的多级泡孔结构。饱和压力越大则微孔材料的泡孔密度越大,且泡孔尺寸越小。微孔发泡使PPS/PEEK共混物的冲击强度增大,介电常数和储能模量降低。     

热处理时间对CF/PPS结晶度与力学性能的影响分析

采用差示扫描量热仪(DSC)研究了不同热处理时间对碳纤维增强聚苯硫醚(CF/PPS)结晶度的影响;利用动态力学分析仪(DMA)研究了不同热处理时间的CF/PPS试样的储能模量、损耗模量以及阻尼因子的变化情况。结果表明,150℃下CF/PPS试样的结晶度随热处理时间的增加(1～3 h)呈先增大后减小的趋势,相对结晶度最大值为65.3%,最小值为53.5%。这样的变化与不同热处理时间条件下PPS分子链活性以及热氧交联反应程度有关,分子链活性与交联程度会影响聚合物的晶核形成与生长,进而影响材料的结晶度;材料结晶度的升高会提高CF/PPS的储能模量,同时降低其损耗模量,且从阻尼因子图谱中可以得到不同结晶度的CF/PPS试样的玻璃化转变温度随结晶度的增大呈下降的趋势。     

THV三元共聚物/PMMA共混物相容性研究

将四氟乙烯-六氟丙烯-偏氟乙烯三元共聚物(THV)与聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)进行熔融共混,考察了共混物THV/PMMA的组成对流变特性、动态力学行为和热力学行为的影响。结果表明,共混物的组成对共混物的平衡扭矩值和平衡温度影响不大。共混物组成对共混物中THV的结晶和PMMA树脂的玻璃化转变过程没有影响。随组成不同,共混物熔融行为在两个不同组分的典型熔融特征之间逐渐变化。不同组成的THV/PMMA共混物均呈现两个玻璃化转变温度,分别对应于两组成各自的玻璃化转变温度(Tg)位置。在THV/PMMA质量比为70/30的共混物中,PMMA呈球状分散在连续相THV基体中,分散相粒子的尺寸在1~10μm之间。二者为典型的不相容体系。     

聚苯硫醚/热致性液晶聚芳酯的流变性及其纤维的性能研究

将自制热致性液晶聚芳酯(PEE)与聚苯硫醚(PPS)共混,通过熔融纺丝制备了PPS/PEE纤维。采用高压毛细管流变仪研究了PPS/PEE共混物的流变行为,利用扫描电子显微镜观察了PPS/PEE纤维的形态结构,通过差示扫描量热仪、热重分析仪、X射线衍射仪等表征了PEE的含量对PPS/PEE纤维热性能及结晶行为的影响。结果表明:PEE的加入大幅度降低了PPS树脂的表观黏度,减小了其对剪切速率的敏感性,提高了PPS基体的结晶速率,加快了其结晶过程,在一定程度上提高了PPS纤维的热稳定性;PEE在共混纤维中起到异相成核剂的作用,对PPS的晶型没有影响;PEE与PPS相容性较差,PEE以大尺寸微纤的形式分布于基体中。     

LLDPE/POE共混物的交联行为研究

采用过氧化物交联研究了线性低密度聚乙烯(LLDPE)/乙烯-α-辛烯共聚物(POE)共混物。研究了工艺、配方对LLDPE/POE共混物凝胶含量的影响,以及凝胶含量与材料力学性能的关系。结果表明,LLDPE/POE共混物的凝胶含量随引发剂的用量、交联温度和交联时间的增加而增加,达到一定程度后不再增加。在170℃,30min的条件下DCP能充分分解引发交联反应,DCP用量为1.5%时,共混物的凝胶含量可以达到80%以上,再增加时凝胶含量不再增加。DCP的加入顺序对共混物的凝胶含量影响不大。共混物的凝胶含量对其动态力学行为有影响。共混物的凝胶含量对拉伸性能影响不大。     

聚甲基乙烯基硅氧烷增韧聚苯硫醚的力学性能研究

通过熔融共混制备了聚苯硫醚/无苯基聚甲基乙烯基硅氧烷(PPS/NPMVS)共混物及聚苯硫醚/单苯基聚甲基乙烯基硅氧烷(PPS/SPMVS)共混物,并对该共混物体系的微观形貌及力学性能进行了分析表征。结果表明,弹性体在共混物中均匀分散,弹性体的加入对PPS基体起到明显的增韧效果;当弹性体的含量为3 %（质量分数,下同）时,2种共混材料的增韧性能最佳,PPS/NPMVS共混材料的断裂伸长率相对于PPS基体提高了3.9倍,PPS/SPMVS共混材料的断裂伸长率相对于PPS基体提高了2.4倍;当NPMVS含量为10 %时,PPS/NPMVS共混材料的冲击强度相对于PPS基体提高了1.8倍,当SPMVS含量为3 %时,PPS/SPMVS共混材料的冲击强度相对于PPS基体提高了1.4倍。     

SEBS-g-MAH对PPS性能的影响

通过熔融共混的方法制备了不同配比的聚苯硫醚(PPS)/马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS-g-MAH)共混物,采用热失重方法,分析了SEBS-g-MAH对PPS热稳定性能的影响,并且通过差示扫描量热分析法研究了SEBS-g-MAH对PPS结晶性能的影响,同时研究了PPS/SEBS-g-MAH共混物的力学性能。结果表明,共混物的热稳定性较纯PPS有所下降;PPS结晶峰宽度随SEBS-g-MAH含量的增加先减小后增大,结晶速率和结晶度较纯PPS减小,但对熔点影响较小;SEBS-g-MAH的加入使共混物的缺口冲击强度和断裂伸长率增大,韧性增加。当SEBS-g-MAH含量为40%时,缺口冲击强度为13.1 k J/m2,断裂伸长率为13.7%,但拉伸强度较纯PPS下降,为54.2 MPa。     

聚苯硫醚纳米纤维的制备及其结构性能研究

以聚苯硫醚(PPS)、聚酰胺6(PA6)为原料,采用共混熔融纺丝法制备出PPS/PA6共混海岛纤维,用甲酸溶解剥离基体相PA6,制得纳米PPS纤维;研究了PPS/PA6共混体系的流变性能以及PPS含量、螺杆转速对共混物及PPS纳米纤维的结构、性能的影响。结果表明:PPS/PA6共混物的纺丝温度为290℃;随着PPS含量增加,共混物中PPS岛相直径增加,分布变宽,PPS质量分数应小于60%;当共混物中PPS质量分数由20%增至55%时,PPS纳米纤维平均直径由104 nm升至150 nm;加工过程中,适当提高螺杆转速有利于PPS纳米纤维直径细化和均匀化,当螺杆转速由20 r/min增至60 r/min时,其平均直径由180 nm降至122nm;PPS与PA6共混后,两种聚合物结晶速率均提高,且得到的PPS纳米纤维结晶度约22%,高于纯PPS纤维的结晶度。     

酚酞基聚芳醚砜和聚乙烯的共混研究

以聚乙烯接枝聚乙二醇(PE—g—PEO)为增容剂并用于酚酞基聚芳醚砜(PES—C)与聚乙烯(PE)共混体系。用力学性能测定等方法研究了增容剂用量、PEO加入量对PES—C与PE共混物拉伸强度的影响。结果表明.一定量的增容剂可以改善:PES—C与PE的相容性并提高PE的拉伸强度;同时.加入少量聚乙二醇(PEO).可以通过改善PES—C的加工熔融性,提高PES—C和PE的相容性,从而改善共混物的力学性能。     

SEBS—g-MAH增韧聚苯硫醚性能研究

采用熔融挤出法制备了聚苯硫醚(PPS)与马来酸酐接枝苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚弹性体(SEBS-g-MAH)的共混物,并考察了共混物的热行为、力学性能、相形态及增韧机理.结果表明,两组分的玻璃化温度有相互靠近的趋势,显示PPS和SEBS-g-MAH部分相容;随着SEBS-g-MAH用量增加,共混物的韧性得到很好的提高,当SEBS-g-MAH的质量分数为30%时,其冲击强度达到7.5 kJ/m2.PPS/SEBS-g-MAH/Kevlar纤维共混体系中,SEBS-g-MAH既可以作为增韧剂,又可以作为两相相容剂来提高PPS基体和Kevlar纤维的界面黏结能力,使共混物达到增强增韧的效果.     

用氯化钠－ 无水三氯化铝协同增容聚苯乙烯/三元乙丙橡胶共混物

在熔融状态下利用Friedel － Crafts 烷基化反应原位增容聚苯乙烯( PS) /三元乙丙橡胶( EPDM) 共混物,研究了不同的催化体系对PS /EPDM 共混物性能及动态流变行为的影响。结果表明,加入助催化剂氯化钠的催化体系有利于强化PS 与EPDM 间的接枝反应,同时降低EPDM 的交联反应,提高了PS /EPDM 共混物的力学性能; 动态力学分析结果表明加入助催化剂后PS /EPDM 共混物的储能模量和PS 的玻璃化转变温度均降低; 动态流变行为显示,在低频率区域,加入了助催化剂的共混物其动态储能模量、损耗模量和复数黏度均高于加入普通催化体系者,损耗因子低于普通催化体系; 从扫描电镜照片可以看出,加入助催化剂共混物的两相结合紧密,脆断面的橡胶粒子剥离空洞减少,相容性提高。     

动态硫化对PP/EVAC共混物力学和流变性能的影响

研究了动态硫化对聚丙烯(PP)/乙烯-乙酸乙烯酯塑料(EVAC)共混物的力学、相形态和流变性能的影响。结果表明,动态硫化可显著提高PP/EVAC共混物的力学性能,使共混物中的EVAC颗粒具有更好的分散效果。动态硫化物和简单共混物熔体均为假塑性流体。动态硫化后共混物熔体表观黏度升高,但依然保持着良好的热塑性。动态硫化物的粘流活化能随着剪切速率的增加而增大,而简单共混物则相反。     

聚醚醚酮共混改性研究进展

综述了聚醚醚酮（PEEK）、聚醚酰亚胺（PEI）、聚四氟乙烯（PTFE）、热致液晶（TLCP）和聚醚砜（PES）等高性能工程塑料的共混改性研究进展,详细探讨了各种PEEK共混物的相容性、结晶行为、微观结构、热行为和力学性能等性能特征。PEEK与PEI在熔融和无定形状态下完全相容,常用于PEEK的结晶行为和微观结构的基础研究;与PTFE、TLCP、PES共混分别是提高PEEK的摩擦磨损性能、加工性能和热稳定性的有效手段。各种共混物的相容性好坏对其结晶行为和微观结构有重要影响,从而影响了共混物的力学性能。在此基础上,对PEEK共混改性领域进一步的研究方向和内容进行了讨论。