如何根据氧化皮颜色判断球墨铸铁正火温度

<正>目前在球墨铸铁的热处理中,正火是最常用的工艺之一。由于铸铁件在空气介质(即氧化性气氛)中加热,其表面与氧发生反应,生成氧化层。根据生产实践,从球墨铸铁件表面氧化层的颜色和形态可以大致判断出其正火加热温度。两者的关系如下:1)正火温度为800～880℃时,氧化皮的颜色为红棕色。随着加热温度的升高,颜色由浅变深;随保温时间的延长,氧化     

球墨铸铁的铸造余热正火处理

目前，我国有近百家铸造厂（车间）生产高强度珠光体球墨铸铁，且大部分厂家是采用正火处理的。所生产的球光体球墨铸铁虽有比较稳定的力学性能和金相组织，但工艺上则存在生产周期长、铸件氧化严重、变形大以及能耗高等问题。据统计，每吨正火球铁件需耗原煤o．8一1．0吨（耗电量1400～1800kW·h）。改用铸造余热处理的工艺，可克服上述缺点，显著降低生产成本。1铸态QT600－2的余热处理我厂用卡腰冲天炉熔制的铸态珠光体球铁的铁水炉前孕育处理前后的化学成分如表1所示。我厂用QT6OO－2生产的多种汽车曲轴铸件，为获得良好的综合力学性…     

稀土——镁球墨铸铁的正火

稀土——镁球墨铸铁是利用φ600毫米酸性炉衬冲天炉熔炼的铁水处理的。     

球墨铸铁正火时不同冷却速度对组织及机械性能的影响

本文研究了不同断面球墨铸铁件加热和冷却的温度场,并定性地描述断面太小、冷却速度和基体组织、机械性能的关系曲线,据此揭示了取消保温、强化冷却的快速正火工艺。     

一种球墨铸铁等温正火工艺

对一种球墨铸铁铸件进行了等温正火处理,分析了其不同等温正火工艺下的布氏硬度和显微组织。结果表明,等温温度一定时,随着正火加热温度的升高,硬度随之升高,当正火加热温度一定时,随着等温温度提高,硬度逐渐降低。加热温度为900 ℃、等温温度为650 ℃处理后球铁铸件的显微组织为大量珠光体（>85%）和少量铁素体,硬度较高（375~380 HB）;正火温度较低（850 ℃）、等温温度较高（700 ℃）时的显微组织为大量的游离铁素体（>60%）和少量珠光体,硬度较低（200~205 HB）。根据试验结果提出了一种较为合理的球墨铸铁等温正火工艺。     

球墨铸铁行走轮的低温正火工艺

对一种Cu微合金化球墨铸铁行走轮进行了低温正火工艺试验,获得了850 ℃和860 ℃正火后行走轮轮缘和轮辐的显微组织和力学性能数据。分析了合金元素Cu对球墨铸铁组织和性能的影响,以及对奥氏体化及珠光体形成相变温度区间带来的变化。结果表明,试验含Cu的球墨铸铁行走轮850 ℃正火就可以获得95%珠光体,达到完全正火的状态,力学性能符合QT650-4牌号的要求。比较了850 ℃和860 ℃正火后组织和性能,虽然都能满足要求,但860 ℃正火后表面硬度较850 ℃正火的高,机械切削性能相对较差。说明试验行走轮正火工艺温度窗口较窄,因此,选择850 ℃正火工艺为佳。该热处理工艺已在工程上得到应用,生产的行走轮已批量出口。     

球墨铸铁快速正火机理和应用研究

本文研究了球墨铸铁奥氏体化过程、基体含碳量、不同断面铸件(φ60mm～φ280mm)加热和冷却的温度场和各种正火处理后的机械性能,并定性地描述断面大小、冷却速度和基体组织、机械性能的关系曲线,据此取消了保温、强化冷却的快速正火工艺。     

高磷球墨铸铁曲轴快速不平衡正火工艺

用化学成分分析、金相检测、力学性能试验等方法对发生早期脆断的QT600-3曲轴进行分析.结果表明,脆断的原因主要是球铁的舍磷量过高,使基体中磷共晶数量增加且沿晶界呈网状分布,造成曲轴伸长率和韧性的下降.对高磷球铁曲轴采用快速不平衡正火工艺,可获得含有破碎铁素体的金相组织,并能够减少磷共晶数量,促进伸长率和韧性的提高,最终较好地解决高磷球铁曲轴的脆断问题.     

低温正火工艺对球墨铸铁显微组织的影响

对球墨铸铁进行低温正火,研究了保温时间对球铁中石墨及基体组织的影响。结果表明,随着保温时间的延长,球状石墨的圆整度提高,保温2 h后,点状石墨基本全部溶解。基体中铁素体的破碎程度随着保温时间的延长而提高,珠光体数量增多,但保温时间超过2 h后,基体组织没有明显变化。     

硅钢正火时的析出行为

采用氮化硅铁和高纯氮气作为含3%Si的取向硅钢抑制剂的氮源,在1340℃的热轧温度下,借助OM和TEM观察和分析,研究两种不同的正火工艺对钢板中抑制剂析出的种类、大小、数量、均匀程度的影响。结果表明:在热轧态后对钢板进行正火处理有利于抑制剂的析出,从而可以利用氮气取代氮化硅铁作为氮源来生产取向硅钢。     

球墨铸铁两阶段加热快速正火研究及生产应用

1972年,经过系统的试验,确定出一个适合190、195球铁曲轴的热处理新工艺,即在750~760℃保温60分钟以后,再随炉升温到920℃不保温即出炉正火。这就是球墨铸铁两阶段加热快速正火新工艺。经过六、七年来在金华农机厂实际生产的应用证明,这一热处理新工艺具有操作简单、容易掌握、综合机械性能提高、节约能源消耗;缩短热处理周期、提高生产率等优点。     

硅钢正火时的析出行为分析

采用氮化硅铁和高纯氮气作为含3%Si的取向硅钢抑制剂的氮源,在1340 ℃的热轧温度下,借助OM和TEM观察和分析,研究两种不同的正火工艺对钢板中抑制剂析出的种类、大小、数量、均匀程度的影响。结果表明：在热轧态后对钢板进行正火处理有利于抑制剂的析出,从而可以利用氮气取代氮化硅铁作为氮源来生产取向硅钢。     

正火处理对破碎铁素体球墨铸铁组织和性能的影响

为了提高球墨铸铁曲轴的强度和韧性,对铸态球铁进行不完全奥氏体化正火处理,在球铁基体内获得了珠光体及分散状的破碎铁索体组织.分析正火保温温度及保温时间对球墨铸铁组织和性能的影响,发现在奥氏体、铁素体和石墨的三相共存区内,随着保温温度的升高、保温时间的延长,正火后球铁基体中珠光体含量增加、铁素体含量下降,试样的强度、硬度呈上升趋势,韧性塑性有一定的下降.在860～870℃下保温1.5 h的曲轴,具有最佳的综合力学性能.     

厚大球墨铸铁件正火后不同层深的组织和硬度

研究了正火处理工艺对厚大断面球墨铸铁不同层深组织和性能的影响.详细介绍了试验研究方法,研究结果表明:对于壁厚为250 mm的铸件,正火处理后同一位置不同层深处的硬度偏差较小,壁厚对铸件不同层深处的热理效果影响不大;热处理后不同位置同一层深处硬度均匀性较好;随着层深增加,试验铸件心部石墨球数量明显减少,石墨有开花的趋势;...     

薄膜保护模具防止氧化脱碳

<正> 一、概述热处理时钢的氧化是铁与氧、二氧化碳、水蒸汽等作用而生成了氧化铁;钢的脱碳是钢加热时表层碳分降低的现象。脱碳过程是钢中的碳在高温下与氢或氧作用生成甲烷或一氧化碳。氧化与脱碳都是扩散的结果,加热时,     

对球墨铸铁热处理氧化皮的观察

观察了球墨铸铁正火，退火后氧化皮的宏观组织和微观组织，据此，提出根据氧化皮的色泽和形态，可大致判别正火。退火温度。     

合金渗碳钢正火时铁素体形态的控制

选用20CrMoH钢汽车齿轮毛坯,模拟锻(轧)后产生粗大奥氏体晶粒的奥氏体化加热温度,采用不同冷却工艺,控制钢件等温处理和之前连续冷却时的铁素体转变过程,以确保产品正火质量.结果表明,20CrMoH钢锻(轧)毛坯原奥氏体晶粒虽然比较粗大,但通过控制冷却调整铁素体的形态,不仅可避免生成魏氏组织,还可以提高产品质量,实现组织均匀,力学性能稳定.     

慢加载拉伸时球墨铸铁的力学性能

在 3 3× 10 0 s- 1 ～ 3 3× 10 - 5s- 1 范围内连续调整拉伸速率 ,测定了韧性、介韧性、脆性球墨铸铁的σb,δ及Ψ值。结果发现 ,随拉伸速率逐渐减小 ,上述性能指标先是逐渐增大 ,至某一最大值后又逐渐减小 ,所得曲线呈峰状 ,但三种球铁峰值及峰的形状有所不同。作为脆性金属材料的中硅球铁 (～ 5 %Si) ,在低拉伸速率时呈现出一定塑性 ,表明这类材料在慢拉伸条件下 ,其塑性尚有一定潜力。初步研究表明 ,慢拉伸时球铁的变形机制发生改变。