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研究了沙柳P-RC APMP进行酶处理后浆料性能的变化.结果表明,与空白样相比,聚木糖酶处理、漆酶/介体处理和漆酶/聚木糖酶处理对浆料光学性能的影响各不相同,浆料裂断长分别降低了9.5%、0.8%和6.7%,耐破指数分别降低了11.0%、4.1%和13.8%,撕裂指数分别提高了8.3%、8.0%和1.3%;扫描电镜观察发现,聚木糖酶处理后浆料纤维表面细纤维化程度变大,漆酶/介体处理后浆料纤维表面比较光滑,并出现部分表皮大块脱落的现象,与前述纤维相比,漆酶/聚木糖酶处理后的纤维分丝帚化程度最高;X射线衍射分析发现,酶处理后浆料纤维素的结晶度均下降,分别降低了6.0%、5.9%和2.4%. 相似文献
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速生桉木P-RC APMP工业化生产 总被引:1,自引:1,他引:0
介绍了以速生桉木为原料、工业化生产P-RCAPMP生产线的工艺和设备特点。该生产线采用一段预浸、两段磨浆和两段漂白,生产出了多种白度(主要产78%~84%白度的浆,其中高白浆可稳定达到83%~84%)、游离度(CSF300~500mL)、高松厚度(3.5~4.5cm3/g)的桉木化机浆,主要用于配抄轻型纸、白卡纸、书写纸、静电复印纸、胶版印刷纸和擦手纸等。一段漂的化学品用量:H2O25%~6%,NaOH2.0%~2.6%,Na2SiO33.0%~4.0%,DTPA0.7%~1.0%;二段漂的化学品用量:H2O24.5%~5.5%,NaOH2%~2.5%,Na2SiO33.0%~3.5%,DTPA0.6%~0.8%。这是在我国首次实现的速生桉木P-RCAPMP工业化生产。 相似文献
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研究了沙柳P—RC APMP浆料性能的影响因素,并且从沙柳成浆后的纸浆白度,光学性能和纸浆强度出发,提出了沙柳P-P.CAPMP浆适合的化学预处理工艺条件。沙柳P—RcAPMP浆采用的化学预处理条件:NaOH用量8%、H2O2用量10%、处理温度60℃、时间40min、液比1:4,此时纸浆的白度和物理强度最佳,得率较高。纸浆得率75.78%,白度74.16% ISO,不透明度86.25%,光散射系数42.84m2/kg,裂断长5.62km,撕裂指数3.30mN·m2/g,耐破指数1.42kPa.m2/g。 相似文献
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打浆是影响浆料性能的重要因素之一,该文就打浆度和打浆间隙对三倍体毛白杨P-RCAPMP浆料性能的影响进行了研究,同时还与漂白麦草浆的质量进行了对比.结果表明,三倍体毛白杨P-RC APMP浆的白度和松厚度会因打浆度的提高而下降,裂断长明显提高,细小纤维和纤维碎片量明显增多;在选定的三种打浆间隙中,0.15mm的打浆间隙较好;浆料的主要性能均好于漂白麦草浆. 相似文献
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对杨木P-RC APMP废水性质进行了研究,同时应用生物鉴定技术对杨木P-RC APMP废水进行生物产甲烷势(BMP)及厌氧毒性鉴定(ATA)实验,并在35℃的中温条件下采用上流式厌氧污泥床反应器对杨木P-RC APMP废水进行连续厌氧处理实验.结果表明,杨木P-RC APMP废水中含有抑制产甲烷微生物活性的物质,且这种抑制是可逆的,通过一定时间的培养,产甲烷微生物活性可以得到恢复;杨木P-RC APMP废水具有较好的厌氧生物可处理性,在35℃下,CODCr和BOD5去除率分别可达64.2%和93.0%以上. 相似文献
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对尾巨桉新鲜木片、储存一定时间的保湿桉木片及风干桉木片进行了P-RC APMP制浆性能研究.结果表明,均为H2O2用量6.0%、NaOH用量4.0%的条件下,制取加拿大游离度300 mL的纸浆,储存1年的保湿桉木片和风干桉木片分别比新鲜桉木片磨浆能耗增加了3.0%和12.5%,制浆得率下降了6.8个百分点和2.9个百分点,纸浆抗张强度下降49%和30%,纸浆白度下降5.1和5.7个百分点;另外,制浆综合废水的发生量及废水的污染负荷都有不同程度的增加. 相似文献
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本文对优质速生阔叶木三倍体毛白杨进行了P-RC APMP法制浆.通过对制浆过程中各影响因素的探讨及单段和两段浆料性能的比较发现,化学预处理中NaOH用量和H2O2用量是影响浆料性能的主要因素,其中NaOH用量对浆料强度影响较大,H2O2用量对浆料白度影响较大.NaOH和H2O2在段间的不同分配及NaOH和H2O2不同用量比例也影响浆料的最终性能.单段预处理与两段预处理P-RC APMP浆相比,在相同打浆度和相同化学药品用量下,两段预处理P-RC APMP浆具有较高的白度和强度,较低的光散射系数和不透明度. 相似文献
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P-RC APMP制浆工艺废水污染负荷的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了桉木P-RC APMP不同制浆条件对废水污染负荷的影响。结果表明:每生产1t桉木P-RC APMP绝干浆,产生废水总量约为25m3,废水COD污染总负荷118.04~154.10kg。NaOH总用量由4.0%增加到7.0%,废水COD总负荷由128.42kg/t上升到142.73kg/t;H2O2用量由3.0%增加至7.5%,废水COD总负荷由118.04kg/t增加到154.10kg/t。废水BOD/COD比随NaOH用量的增加而增加,BOD/COD比则随H2O2用量增加而下降。 相似文献
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