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开发了100 t DC EAF+LF+VD-220 mm×220 mm坯连铸-横列式轧机轧制工艺生产φ55~70 mm GCr15轴承钢材。工艺试验结果表明,当连铸时钢水过热度≤35℃,轧制压缩比为12.58~20.38时,220 mm×220 mm连铸坯的加热时间≥8 h,轧制的GCr15轴承钢φ55~70 mm成品轧材中心疏松≤1.5级,带状组织≤1.5级,可以满足GB/T18254-2002标准要求。 相似文献
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根据新疆钢材市场要求,利用φ430×5/φ350×2/φ320×2/φ300×4/φ280×8复二重半连续式线材轧机轧制φ10mm盘圆;实现了φ10mm盘圆顺利从φ180机组转移到线材机组,从1994年7月试轧以来,边生产边改进,经济效益显著。 相似文献
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介绍了衡钢2号水平连铸机进行φ180mm圆管坯扩规改造的实践经验,通过重新设计结晶器、改造拉坯系统、优化生产工艺、采用电磁搅拌及二冷喷水冷却技术,成功地生产出合格的φ180mm圆管坯,铸坯合格率达到99.62%。 相似文献
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本文针对兰银律材生产线的实际情况,就120mm×120mm连铸坯一火轧制φ28、φ32带肋钢筋的孔型设计和实际生产中的应用情况作了详细的介绍。 相似文献
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本文介绍了用SUS630φ510mm钢坯在φ825mm初轧机上生产φ180mm钢材的生产工艺,比较详细介绍了各地生产工序工艺参数的选择。通过生产试验表明,对于SUS630钢或类似的马氏体沉淀硬化不锈钢,在φ825mm初轧机上,只要采用合理的生产工艺可以生产出符合相应标准的各种规格的大型材。 相似文献
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采用金相组织观察、力学性能测试和统计分析等手段,研究了成品退火工艺对Φ5mmTP2内螺纹铜管微观组织和力学性能影响规律。结果表明:Φ5mmTP2内螺纹铜管退火温度为470~480℃时,铜管组织细小、均匀,同时能获得较高塑性和较高强度;490~500℃时,铜管晶粒尺寸、力学性能波动大;510~520℃时,铜管组织易粗大。Φ5mmTP2内螺纹铜管在470℃退火时,晶粒尺寸随退火时间的规律变化为d=0.0008t~3-0.062t~2+1.7t-1.3,保温21min时,铜管再结晶基本完成,保温时间为28~31min时,铜管组织状态和综合力学性能最佳。 相似文献
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现场实验研究了Assel轧机轧制过程减径量、减壁量、牌坊转角、钢管径壁比(d/t)和转速对20Cr钢管扩径量(△d)、壁厚不均匀度(△t)和轴向滑移系数(ηo)的影响.设计了轧制φ70 mm ×3 mm 20Cr钢管的辊型.工业生产结果表明,毛管尺寸为φ76.3 ~76.7 mm×7.89 ~8.36 mm,Assel轧机轧制参数为喉径58 mm,芯棒52mm,转角15°,转速200 r/min时可轧出符合标准要求的φ70 mm×3 mm的20Cr钢管. 相似文献
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张毅杰 《冶金设备管理与维修》2011,(3):19-19
介绍了八钢金圆钢管公司螺旋焊管机组由φ1020mm×10mm扩大到φ1420mm×14mm,提升了机组精度性能,提高了年产量,增强了市场竞争力。 相似文献
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热处理工艺对SAE8620H低碳齿轮钢带状组织的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
试验了由300mm×340mm连铸坯生产的SAE8620H齿轮钢(%:0.19C、0.48Cr、0.48Ni、0.18Mo、0.032Al)φ100mm轧材在热轧、完全退火(930℃1 h炉冷至650℃1 h空冷)以及等温退火(930℃1 h出炉快冷至650℃1 h空冷)3种状态下的的带状组织。结果表明,完全退火后轧材带状级别较热轧态高;因930~650℃快冷抑制先共析铁素体的析出,等温退火轧材带状级别较热轧态低1.0~1.5,显著改善了钢的带状组织。 相似文献
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通过内螺纹旋压成形模具设计、工艺验证试验、齿形参数测量和单管热交换性能对比测试,研究了Ф7mm高密齿内螺纹铜管旋压成形工艺和热交换性能。结果表明:Ф7×0.24×0.18,70条齿,齿顶角12°,螺旋角30°的高密齿内螺纹铜管成形的最佳旋模比为550;试制的高密齿样品管其热交换性能较现有同规格普通内螺纹铜管有显著的提升,尤其是其冷凝热交换系数平均提高8.1%,而在制冷剂质量流速较大时,其压力损失仅增加1.3%。 相似文献
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φ180结晶器铜管锥度设计 总被引:2,自引:0,他引:2
圆坯连铸机是从德马克公司引进的弧形连铸机,年产量52万t,为解决生产φ180mm规格的连铸坯,经常出现质量问题和漏钢事故的状况,通过研究,决定对φ180mm结晶器铜管锥度进行重新设计,采用等差数列的计算方法简化设计过程,从而实现连铸机正常生产. 相似文献
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针对棒线分厂小型机组φ12mm圆钢三线切分生产过程中存在问题进行了分析.通过对粗、中、精轧孔型系统改进,保证了φ12mm圆钢三线切分正常生产. 相似文献