不同工艺生产的X70铸坯洁净度的分析

为了优化工艺操作并选择最佳的工艺路线,对某钢厂在2种工艺(LF-VD工艺及LF-RH工艺)条件下生产的管线钢X70铸坯中w(T.O)、夹杂物的形貌与组成、夹杂物的粒度分布与数量进行了分析,2种工艺下生产的X70铸坯均具有较高的清洁度,LF-VD工艺条件下生产的铸坯w(T.O)的平均值为17.33×10-6,LF-RH工艺条件下生产的铸坯w(T.O)的平均值为16×10-6;2种工艺条件下生产的铸坯中都含有不同比例的纯Al2O3夹杂,并且部分夹杂中还含有MnS。     

RH生产X70管线钢的不同工艺研究

从冶金效果、设备性能、工艺条件等方面对LF-RH与RH-LF二次精炼法进行了全面的研究,分析了两种工艺下RH真空处理的特点,对两种工艺下管线钢中有害元素及夹杂物的控制进行了讨论.LF-RH与RH-LF工艺下生产的X70管线钢铸坯中的T[O]平均为14×10^-6和19×10^-6,显微夹杂物个数分别为2.48个/mm²和2.62个/mm²,达到很高的洁净度水平.LF-RH工艺铸坯中氮平均为53×10^-6,RH-LF工艺条件下铸坯氮含量为平均38×10^-6,为以后生产更高质量的管线钢积累了经验.     

优化精炼工艺生产SPHC钢的洁净度研究

针对优化精炼工艺生产SPHC钢的洁净度进行研究,采用系统取样和综合分析,对RH精炼后、LF精炼后、中间包和铸坯钢样中T.O和N含量,显微夹杂物的变化规律以及铸坯中大型夹杂物进行了系统的分析。结果表明:采用铁水预处理(脱硫)→120t顶底复吹转炉→RH(钙处理)→连铸工艺生产的SPHC铸坯中的w(T.O)和w(N)分别为23×10-6和17×10-6,化学成分满足要求,每10kg铸坯大型夹杂物为4.76mg,与原工艺生产的铸坯洁净度基本一致,进一步优化RH精炼工艺可使SPHC铸坯具有很高的洁净度。     

X80管线钢生产过程纯净度控制

介绍了采用铁水脱硫预处理、复吹转炉、LF精炼、RH精炼、板坯连铸工艺开发X80管线钢的过程。采用该工艺生产的X80管线钢钢水成品[C]≤0.05%[,P]≤0.012%[,S]≤0.0022%[,N]≤0.005%,T[O]≤30×10-6,[H]≤2.5×10-6,钢中的A、B类夹杂物控制在1.5级以下,C、D类夹杂物能控制在0.5级以下,管线钢洁净度完全满足用户要求。     

RH-LF生产X80管线钢工艺技术研究

从工艺条件、冶金效果等方面分析了LF-RH二次精炼法的工艺特点和主要缺点.通过对LF-RH工艺进行改进,采用RH+ LF双联的冶炼工艺,生产的X80管线钢铸坯中的T[O]平均为20×10-6,氮平均为38×10-6,为生产高质量管线钢奠定了基础.     

汽车用板IF钢开浇炉次板坯洁净度的分析

为系统研究某厂IF钢开浇炉次铸坯洁净度变化规律,对铸坯合理判级提供依据,采用氧氮分析、定量金相检验以及大型夹杂物检测等试验对某钢厂开浇炉次IF钢铸坯洁净度进行研究。结果表明,距引锭头部4 m处,铸坯w(T.O)=35.3×10~(-6),w(N)=48.7×10~(-6),显微夹杂物含量为8.5个/mm~2,钢水二次氧化严重,其中含示踪元素La、Ce的显微夹杂物比例分别为33%和55%,钢水受钢包渣和中间包渣影响较大。距引锭头部16 m处,w(T.O)=18.7×10~(-6),铸坯洁净度有较大的改善。随浇铸进行,洁净度好转趋势较为平缓,距引锭头部28m处,w(T.O)逐渐降低到16.3×10~(-6),铸坯洁净度与连浇第2炉、第3炉正常炉次基本一致。     

RH-LF和LF-VD工艺生产管线钢洁净度的比较

比较了铁水预处理-150 t顶底复吹转炉钢水经RH-LF和LF-VD两种精炼工艺生产的管线钢(≤0.04%C-1.55%～1.78%Mn)洁净度。结果表明,RH-LF和LF-VD精炼均能使管线钢氮含量降至(30～40)×10^-6,氧含量≤10×10^-6,硫含量≤0.002 0%;LF-VD精炼渣碱度高于RH-LF精炼渣,LF-VD精炼钢平均磷含量为0.0090%,比RH-LF精炼钢低0.001 0%;两种精炼钢中主要夹杂物为钙铝酸盐和钙铝酸盐-二氧化硅复合夹杂, LF-VD精炼钢大部分夹杂物尺寸为5～10μm,RH-LF精炼钢大部分夹杂物尺寸为5～20μm。     

弹簧钢洁净化生产工艺研究

采用系统取样,结合金相观测、全氧分析、大样电解、电子探针和稀土氧化物示踪等手段,对八钢电炉厂电弧炉-LF-小方坯连铸生产60Si2Mn的洁净度进行了系统研究,精炼后钢液w(TO)为95×10-6,中间包内w(TO)为94×10-6,铸坯中w(TO)为54×10-6.了解了各阶段夹杂物数量、尺寸分布和类型,找出了大型夹杂物的来源.根据影响钢质量的主要因素,提出了有针对性的改进方案,优化设置了控流装置.改进后,钢中有害夹杂物数量大大减少,质量明显提高,铸坯w(TO)由54×10-6下降到28×10-6.     

IF钢生产工艺研究及实践

对比分析柳钢150t转炉炼钢系统两种(转炉-钢包炉精炼-RH精炼-连铸和转炉-RH精炼-连铸)生产IF钢的工艺。结果表明,采用转炉-RH精炼-连铸工艺生产的IF钢:(1)洁净度相对更高,生产成本更低;(2)RH精炼结束w(C)≤10×10-6、w全(O)≤31×10-6、w(N)≤20×10-6,中间包w(C)≤11×10-6、w全(O)≤25×10-6、w(N)≤20×10-6;(3)造成钢水洁净度偏低的主要原因是RH脱氧合金化后循环时间偏短,且RH精炼炉渣控制不稳定。     

P91耐热钢探伤分层缺陷成因及改进

为了进一步提高P91钢产品质量,采用扫描电镜、ASPEX等检测方法对P91钢探伤分层形成原因进行了分析。结果表明:炼钢工序形成的镁铝尖晶石、铝酸钙等非金属夹杂物残留在钢中,在加工过程夹杂物聚集处应力集中产生裂缝和分层。夹杂物级别和T.O含量这2项指标较差,反映出P91钢在控制钢液洁净度方面存在问题。通过优化精炼渣组成(w(CaO)=55%~60%、w(SiO_2)=10%~15%、w(Al_2O_3)=18%~23%)、应用氮气增氮工艺以及提高高品质镁碳砖抗侵蚀能力等措施,试制10炉P91钢夹杂物级别稳定控制在1级以下,w(T.O)均值由21.04×10~(-6)降低到16.73×10~(-6),探伤分层机率降低,钢管成材率提高15%。     

高级别管线钢精炼工艺分析

对LF-VD、RH-LF和LF-RH三种精炼流程生产管线钢过程进行了系统取样和综合分析.结果表明:三种工艺均可生产高级别管线钢,但LF-RH流程可生产纯净度和洁净度更高的产品;不同精炼手段具有不同的精炼功能,但由于生产流程中相续精炼工序渣量和渣组成等的相互关联和制约,各精炼工序均会受到上下游精炼工序的影响.     

转炉流程生产高品质轴承钢的实践

<与电炉流程相比,转炉流程生产轴承钢具有铁水洁净度高、产品质量好、生产效率高、生产成本低等主要优 点。本钢炼钢厂采用转炉-精炼（LF+RH）-矩形坯连铸生产GCr15,其化学成分全部达到本钢制定标准要求,其 中有害元素 w（［Ti］）=25×10 -6 、 w（［Ca］）=2×10 -6 、 w（［O］）=8×10 -6 、 w（［N］）=38×10 -6 、 w（［H］）=0.8× 10 -6 ,均优于GB/T 18254-2002标准要求,满足瑞典SKF标准（SKF D33）的要求。     

优质冷轧基料SPCC生产工艺优化研究

结合SPCC钢种对成分及工艺力学性能的要求,对低碳低硅铝镇静如何选择工艺路线进行了科学论证;并从成分控制、温度控制及钢水可浇性控制等方面进行了详细分析,分析认为：转炉终点[C]按0.04%～0.05%,RH到站[O]控制在500×10-6～700×10-6,终点温度控制在1 670 ℃以上,同时保证钢包渣内的w(TFe+MnO)小于4.0%～5.0%时,RH脱氧合金化后纯环流时间不低于6 min,稳定中包过热度在15～30℃是保证冶炼生产的关键。     

HP295钢中非金属夹杂物形成的热力学分析

针对HP295钢,采用热力学计算预测了冶炼和凝固过程中夹杂物的组成,同时,用扫描电镜（SEM）及能谱仪（EDS）对夹杂物的形貌和成分进行分析．结果表明：采用硅锰脱氧时,钢液中形成的夹杂物主要为鳞石英（SiO2）、锰铝榴石（3MnO·Al2O3·3SiO2）、莫来石（3Al2O3·2SiO2）和刚玉（A1203）等4类,且随【Al】含量提高或[01含量降低,夹杂物逐渐从鳞石英为主向刚玉为主转变,[A1]〈1×10^-6时主要为鳞石英,a[O]〈3×10^-3时则以刚玉为主;凝固过程析出夹杂物的组成与[Al]、[O]含量有关,1550℃时,当n[O]〉115．6×10^-5及[A1]〈4．5×10^-6时析出鳞石英,当口【O】〈115．6×10^5及[A1]〈10．5×10^-6时析出莫来石,当[A1]〉10．5×10^-6时析出刚玉;1510℃时,当a[01〉75．2×10^-5及[Al]〈3．51×10^-6时析出鳞石英,a[O]〈75．2×10^-5及[A1]〈8．18×10^-6时析出莫来石,[A1]〉8．18×10^-6时析出刚玉;另外,当3钢中有[Ca]存在时,凝固时可能析出钙斜长石甚至假硅灰石,析出物的成分及数量与钙的活度有关．热力学计算预测结果与扫描电镜分析结果基本一致,表明该热力学计算方法是可行的．     

非调质钢S38MnSiV采用转炉-矩形坯连铸工艺的生产实践

本钢采用“铁水脱硫扒渣→150t转炉冶炼→（LF+RH）精炼→矩形坯连铸（350 mm×470 mm）→800 mm棒材连轧机组（轧材保温）→检验入库”生产工艺流程,生产的非调质钢S38MnSiV,钢材中氧含量不大于16×10-6、氢质量分数不大于1.2×10-6、氮质量分数在（136～162）×10-6范围内;φ160 mm圆钢的低倍、非金属夹杂物、晶粒度等级均符合标准要求;力学性能达到Rm≥865 MPa,ReL≥560 MPa,Aku≥66 J,满足标准要求。     

X80管线钢的生产实践

通过铁水预处理脱硫-120 t顶底复吹转炉脱磷-120 t顶底复吹转炉（脱碳）-LF-RH-板坯连铸-冷装-1500 mm热连轧宽带成材-卷取,试生产了X80管线钢热轧宽带。试验结果表明：X80管线钢铸坯中w（T（O））为81×10^-6,w（N）为58×10^-6,w（H）〈1×10^-6;该钢的屈服强度（Rel）为600-640 MPa,抗拉强度（Rm）为720-765 MPa,伸长率（A）为28.5%-31.5%,60%试样的DWTT断口的剪切面积比（SA）为40%-60%。优化生产工艺后,钢的力学性能满足该钢种产品的要求。     

帘线钢夹杂物塑性化控制的实验室研究

根据热力学计算,渣系的碱度0.5~1.2,w(Al2O3)10%~25%时夹杂物控制在塑性区域。实验室实验表明,夹杂物中w(CaO+MgO)/w(SiO2)比值和w(Al2O3)随钢中w(Als)增加而增加,钢中w(Als)应低于6×10-6;当精炼渣碱度为0.8~1.0,w(Al2O3)为0%~10%时,在实验室能实现对钢中夹杂物的塑性化控制。