水上光伏系统用高密度聚乙烯(HDPE)的紫外光氧老化性能研究

在紫外光氧环境中对水上光伏系统用高密度聚乙烯(HDPE)进行了7500h的人工加速老化试验,以研究其在紫外光氧老化环境下的老化行为及规律。通过力学性能测试试验、凝胶渗透色谱分析(GPC)和差示扫描量热法(DSC)分别研究了高密度聚乙烯(HDPE)在紫外光氧老化环境中性能和结构的变化。结果表明:随着老化时间的增加,HDPE的拉伸屈服应力和拉伸断裂应力变化不大,断裂标称应变呈现先不变后下降的趋势;HDPE的熔点和结晶度变化不大。     

高密度聚乙烯土工膜人工加速热氧老化行为研究

主要针对高密度聚乙烯土工膜在横向与纵向上的热氧老化情况进行研究,并且通过力学性能测试发现,老化第255天横向断裂伸长率为759.05%,拉伸强度为17.51MPa,而纵向的断裂伸长率为912.78%,拉伸强度为21.13MPa。通过热重分析数据发现,纵向样品的T_end下降到了501.5℃,横向样品的T_end下降到了500.7℃,不同方向上的热稳定性有所差异。通过FTIR进一步表征得出,横向样品的特征峰强度与纵向相比减小更为明显。通过非等温结晶动力学研究发现,三种膜的半结晶时间有很大差异,最后分析得出横向膜的结晶速率最慢,可能是因为热氧老化过程破坏了其聚乙烯膜的结晶区,从而使得结晶速率减小。     

云母填充高密度聚乙烯复合材料的力学性能

考察了云母对填充高密度聚乙烯（HDPE）复合材料的力学性能的影响。结果表明，复合材料的拉伸强度、弯曲强度和弯曲模量随着云母用量的增加而提高。当云母质量分数小于5％时，复合材料的断裂伸长率随着云母用量的增加而增大，而冲击强度则明显下降；当云母质量分数大于5％后，两者均随着云母用量的增加而减小。     

滑石粉对高密度聚乙烯力学性能的影响

利用滑石粉增强改性高密度聚乙烯。研究滑石粉添加量对高密度聚乙烯力学性能的影响规律。结果表明,高密度聚乙烯力学性能随着滑石粉含量增加逐渐提升,同时高密度聚乙烯加工、耐热、耐酸碱及耐老化等性能也获得不同程度改善。当滑石粉质量分数为20%时,聚乙烯熔体质量流动速率为8.1 g/10min,拉伸强度为37.2 MPa,断裂伸长率为682.1%,缺口冲击强度为47.2 kJ/m²,弯曲模量为654.2 MPa,增强增韧效果显著,表现较好的刚韧平衡性能。     

玄武岩纤维增强高密度聚乙烯的力学性能

摘要：玄武岩纤维(BF)未经改性处理和经硅烷偶联剂(KH-550和KH-570)进行处理后,添加到高密度聚乙烯(PE-HD)基体树脂中,增强PE-HD的力学性能,用傅立叶变换红外光谱和扫描电子显微镜对硅烷偶联剂处理的BF进行表征,同时,用SEM观察BF增强PE-HD复合材料的拉伸断面。结果表明,随着未经改性处理BF添加量增加,PE-HD复合材料的拉伸强度、弯曲强度逐渐提高,当添加量达到30%时,拉伸强度达到45.5 MPa,提升79.1%;弯曲强度达到41.3 MPa,提升118.9%。经KH-550和KH-570处理的BF添加量达到20%时,PE-HD复合材料的拉伸强度均达到45 MPa以上,其后随着BF添加量继续增加,拉伸强度变化不大,而弯曲强度随BF添加量的增加逐渐增大。当BF添加量达到30%时,BF改性与否对PE-HD复合材料的力学性能的影响不大。当改性BF添加量为5%～15%时,KH-550改性的PE-HD复合材料的力学性能较KH-570改性的高;当改性BF添加量为20%,25%时,KH-570改性的PE-HD复合材料的力学性能较KH-550改性的高。     

回收高密度聚乙烯/沙粉共混体系力学性能研究

探讨了沙粉和回收高密度聚乙烯(RHDPE)共混改性时,沙粉用量、相容剂用量及种类对RHDPE/沙粉共混体系力学性能的影响.实验结果表明,当沙粉的质量分数为60%～80%时,体系的综合力学性能最佳.在RHDPE/沙粉体系中添加6%的相容剂HDPE-g-MAH能有效地提高体系的拉伸强度和冲击强度,而对共混物的弯曲强度影响不大.     

高密度聚乙烯热烘箱老化中的新现象

通过熔体流动指数(MFI)和DSC研究了HDPE(Phillips type501000)的烘箱老化行为。结果表明,随着老化时间的延长,MFI和结晶度均出现先增大后减小的现象。说明该HDPE在烘箱老化初期主要发生降解反应,而老化后期以交联为主要反应。     

加速紫外老化对聚乙烯薄膜力学性能的影响

介绍了聚乙烯(PE)薄膜老化机理,并对PE薄膜进行了人工加速紫外光老化试验。分析了老化时间对PE薄膜力学性能的影响。结果表明:紫外光的照射使PE的化学键发生交联和断裂反应,其中断裂反应占主导,使聚合物分子量减小,物理性能下降;PE薄膜的拉伸强度、断裂伸长率和弹性模量随老化时间的延长而降低;PE薄膜抵抗破坏的能力在老化60 h以上会急剧下降,而此时弹性模量的变化趋势变得平缓,断裂伸长率与老化时间近似成线性关系递减。     

废纸／再生高密度聚乙烯复合材料的力学性能研究

以废纸和再生HDPE为原料制备废纸/再生HDPE复合材料.采用红外光谱分析和差示扫描量热法分析手段研究了废纸和再生HDPE的基本特性,同时探讨了废纸用量、增容剂(硅烷偶联剂KH550和马来酸酐接枝聚乙烯MAPE)对复合材料力学性能的影响,并借助扫描电镜观察复合材料的拉伸断面形貌.结果表明:废纸能作为再生HDPE的增强体,且废纸质量分数为15%时,拉伸强度和弯曲强度分别为23.68 MPa、28.78 MPa;增容剂能改善复合材料的界面性质,提高复合材料的力学性能,KH550和MAPE最佳用量分别为1%和4%～6%.     

高密度聚乙烯的应力-光氧老化开裂研究

通过显微镜观察、蠕变量测定、凝胶含量测定、表面全反射红外光谱分析的手段研究了高密度聚乙烯(HDPE)的应力-光氧老化开裂行为。实验结果表明,HDPE的老化开裂主要与表面辐照层的性能恶化和样条的蠕变有关,而应力对表面层的光氧老化进程无明显影响。样品的开裂时间随应力的增加而减小,与施加应力呈反S曲线关系,在7 MPa附近存在一个临界应力,该处开裂时间的减小速率最大,该临界应力与蠕变密切相关,是样条蠕变的分界点,在此之前,材料的蠕变速率相对较慢,样条的尺寸稳定性较好,样条应变10%,在此之后,样条的应变迅速增加至700%~800%,甚至超过1 000%。     

MAH原位接枝HDPE及其对HDPE/N-PCB复合材料力学性能的影响

将马来酸酐(MAH)、过氧化二异丙苯(DCP)、苯乙烯(St)、高密度聚乙烯(HDPE)和废印刷电路板非金属粉末(N-PCB)直接反应挤出,制备了HDPE/N-PCB复合材料,并研究了MAH用量对HDPE/N-PCB复合材料力学性能影响。对HDPE/N-PCB复合材料抽提残留物的红外分析结果表明,在HDPE/N-PCB复合材料中加入DCP、St、MAH之后,通过DCP引发HDPE原位接枝MAH,并随即与N-PCB粉末表面的羟基反应而起到了桥联作用,可改善HDPE基体与N-PCB粉末两相的界面作用。MAH反应增容后的HDPE/N-PCB复合材料与增容前相比,其拉伸强度、弯曲强度、缺口冲击强度及断裂伸长率的最大增幅分别为36%、12%、208%和262%。     

高密度聚乙烯超疏水膜疏水性能的研究

在优化高密度聚乙烯(HDPE)超疏水膜制备工艺的基础上,分别加入纳米二氧化钛(nano-TiO2)颗粒和微米级聚苯乙烯(PS)球对超疏水膜进行改性。研究表明:nano-TiO2更适宜作为HDPE超疏水膜的改性剂,当其添加量为8%时,超疏水膜的硬度显著提高且同时保持较好的超疏水特性。PS虽与HDPE相容性较好,但易在良溶剂的影响下对超疏水膜表面的微观结构产生不利影响,从而降低超疏水膜的自清洁性能。     

微螺旋碳纤维/高密度聚乙烯复合材料电渗流行为及机制

以微螺旋碳纤维(CMCs)作为复合材料的导电填料,以高密度聚乙烯(HDPE)作为复合材料的基体树脂,研究了CMCs/HDPE基复合材料的电渗流行为、渗流阈值附近复合材料的导电机制。结果表明:CMCs/HDPE复合材料存在明显的渗流行为,其渗流阈值为6.28%(CMCs的体积分数)或9.77%(CMCs的质量分数);当CMCs的体积分数接近于渗流阈值时,CMCs/HDPE复合材料的导电方式由隧道效应所致。     

羟基硅油对无卤阻燃HDPE改性研究

通过加入无卤阻燃剂使高密度聚乙烯达到阻燃抑烟的效果,测试了试样的拉伸强度、弹性模量、断裂伸长率、氧指数、维卡软化点,并进行了电镜分析。针对无卤阻燃体系韧性下降很大的缺点,采用羟基硅油进行改性。结果表明,羟基硅油可在一定程度上改善材料韧性,且能提高体系的氧指数,但同时使材料的拉伸强度和模量大幅下降。     

高密度聚乙烯/玻纤增强聚丙烯共混合金的性能研究

研究了PPGF(玻纤增强聚丙烯)改性HDPE(高密度聚乙烯)材料的流变性能、力学性能以及耐化学腐蚀性等特性。结果表明,改性后的合金材料的流变性、耐腐蚀性都很好,力学性能也比原HDPE要好。     

高密度聚乙烯和线性低密度聚乙烯共混用于包装薄膜的生产

研讨了线性低密度聚乙烯(LLDPE)/高密度聚乙烯(HDPE)共混取代线性低密度聚乙烯(LLDPE)/低密度聚乙烯(LDPE)共混用于包装薄膜的生产,并测试了其物理性能。     

GS-1改性双基推进剂老化的动态力学表征

用动态热机械分析仪表征了65C下老化不同天数的GS-1改性双基固体推进剂的老化性能。在低温段（-50～10℃）,tanδ值随老化时间延长有明显下降,β松弛峰也越来越明显。老化15d前,GS-1α松弛的tanδ峰温随老化时间延长而上升,在较高温度下的动态柔量J′和J″的值则随老化时间延长而下降。以未老化试样主曲线的高温段为参比线,获得动态模量E′和E″的垂直位移因子随老化时间延长而上升,而由J′和J″获得的垂直位移因子则下降。TG-DTG试验发现,试样的质量损失随老化时间延长逐渐减小,说明了增塑剂（硝化甘油）含量随老化时间延长而减小。因此,除了因结构松弛造成的“物理老化”外,这是造成上述各力学损耗量随老化时间延长而下降的又一主要原因。老化21d后,上述各力学损耗量有一定上升,是由于试样出现了气泡的原因。     

HDPE/MRP共混物阻燃与力学性能研究

用微胶囊化红磷(MRP)作为阻燃剂,利用双螺杆挤出机制备了阻燃高密度聚乙烯(HDPE)/MRP共混物,并首次使用点燃氧指数和燃烧氧指数来表征它们的阻燃性能。MRP的添加有利于HDPE材料的阻燃,但却使其力学性能下降。     

热可逆交联含氯聚合物的力学性能研究

合成了含有端环戊二烯基的硫醇盐,将其作为既可以取代聚合物链上氯原子,又可通过环戊二烯的Diels-Alder反应的可逆性作为可以使含氯聚合物室温交联、高温解交联的交联剂。考察了该交联剂用量对含氯聚合物交联程度与力学性能的影响。