机床零件的亚温淬火处理

<正> 制造机床零件的材料当中,45、45Cr钢比例较大。有些零件由于本身结构和生产条件的限制,常规热处理工艺不易保证质量,常常需要返修,甚至报废。本文对45、45Cr钢机床零件进行了亚温淬火试验。 试样有两种,一种为带键槽的圆柱试样,见图1,用于测定直径和缺口尺寸的变化;第二种试样为薄壁圆筒试样,见图2,用于测定变形程度。     

亚温淬火解决了套筒扳手淬裂

<正> 1 前言 我厂用45钢生产的L Ⅱ型穿孔双头六角弯柄套筒扳手(简称L Ⅱ型套筒扳手),在进行最终热处理淬火时,开裂倾向极为严重,有的甚至在弯柄处断裂,如图l所示。从试验的128件产品中发现,其中淬裂的30件,在弯柄处断裂的两件,废品率高达25％,严重的影响了生产。为此,我们对45钢L Ⅱ型套筒扳手的热     

40Cr钢亚温等温淬火工艺研究

一、前言 亚温淬火是应用马氏体十铁素体复合组织的一种强韧化工艺。目前在亚温淬火工艺发展完善的同时,又逐渐派生出其它亚温处理工艺。亚温等温淬火以强韧性较好的下贝氏体(或下贝氏体+马氏体)为基体组织,且具有残存铁素体及晶粒细化等有益因素,将有可能获得更加优异的强韧化效果。本试验对40Cr钢进行亚温等温淬火处理,分析组织和性能变化,以便了解亚温等温淬火的相变规律和强韧化效果,探讨该工艺的强韧化机理及其实用性。     

亚温淬火预淬温度对低碳合金钢强韧性的影响

<正> 一、前言 亚温淬火做为结构钢一种有效的强韧化工艺越来越引起人们的注意。低碳板条马氏体具有良好的强韧性,但试验研究表明:低碳合金钢经亚温淬火后,在板条马氏体基体上分布少量纤维状铁素体,强韧性尚可得到进一步提高。因此,亚温淬火不仅对中碳合金钢,而且对低碳合金钢也是发挥强韧性潜力的有效手段。影响亚温淬火强韧化效果的     

冷脆转变的回归分析

<正> 众所周知,工程上常用的结构钢具有冷脆现象,即试验温度低于某一温度T_k时,材料将从韧性状态转为脆性状态,其冲击值明显下降,这种现象称为冷脆。温度T_k称为材料的冷脆转变温度,或称为韧脆转变温度。 评定金属材料冷脆转变温度的方法,主要有两种:能量法和断口法。这两种方法都     

27SiMnA钢亚温等温淬火复相组织和强韧性

27SiMnA钢进行亚温等温淬火得到铁素体+马氏体+贝氏体(占50%)复相组织,这种组织具有理想的强韧性配合。亚温等温复相组织中的贝氏体类似低温上贝氏体(B_Ⅱ)。马氏体晶体外貌除了有条状外,还有枣核状。被强化的未溶铁素体呈不连续块状分布。马氏体和贝氏体铁素体晶体细小、马氏体和贝氏体铁素体中碳化物弥散分布以及少量薄膜状形式分布的残余奥氏体是亚温等温淬火复相组织(B+M+F)强韧化的主要原因。     

不同前处理组织的亚温淬火对PCrNiMoA钢组织和性能的影响

<正> 一、前 言 为了满足合金结构钢强韧性良好配合的要求,通常采用调质的热处理工艺。然而,这种塑性和韧性的提高,是牺牲材料的强度而取得的。因此,研究各种新的强韧化工艺,充分发挥材料强韧化的潜力,一直成为材料科学工作者重要的研究课题。 亚温淬火是结构钢强韧化的有效途径之一。早在五十年代,人们就已经注意到适当     

亚温区的奥氏体转变

<正> 亚共析钢在亚温区冷却时α-相的析出过程通常看作如同平衡状态一样。这时形成的α-相数量,可根据Fe-Fe_3C平衡图用杠杆定律来估算。计算的正确性只有钢足够缓慢地冷却时才不致引起疑问。 亚共析钢在实际热处理条件下(如在完全退火或均匀化退火、正火以及借助轧制加热或特殊加热的热强化时),在亚温区其冷却是被加快的。无论何时所形成的α-相数量     

冷、温旋转锻造炮管的研究

近年来,旋转锻造工艺的发展,使大口径炮管和枪管的生产面貌大为改观。这种制造方法与普通制造工艺相比,可显著节省贵重金属材料和能源,并降低生产成本。美国华特弗利特兵工厂已安装了用于锻造炮管的数控大型GFM旋转锻造机(SHP55)。这台锻机可热锻和冷锻空心管件或轴类件,坯料最大直径可达550毫米,最小孔径65毫米,管件最长达10米。从制造成     

高强度低合金钢的冷脆转变与加载速度的关系

对新发展的HQ80C和HQ100钢的动态加载断裂韧性J_(id)进行了测定,用应变片法确定启裂点。引入了一个韧脆转变的动力学模型来解释试验结果并对结果进行了讨论。     

高频电阻感应加热自冷淬火的组织性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５，４０Ｃｒ，３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４－５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体。试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

45钢的亚温处理及其应用

研究了45钢亚温淬火的性能、组织及变形情况。结果表明,770～790℃亚温淬火比840～850℃完全淬火的强度性质稍有降低,韧塑性能获得了显著提高,能有效防止淬火裂纹及减少变形。产品零件生产应用表明,45钢780～790℃亚温淬火是保证产品质量的有效工艺措施。     

高频电阻感应加热自冷淬火的组织和性能

利用高频电阻感应加热自冷淬火方法对４５、４０Ｃｒ和３５ＣｒＮｉ３Ｍｏ钢进行了实验，获得了仿形性淬火带，硬度可达ＨＲＣ５４～５９。金相检验和透射电镜观察，淬硬带主要是回火板条马氏体，４０Ｃｒ钢个别区域有片状马氏体，４５钢有少量的下贝氏体，试件淬火后基本不变形，也无需回火。     

改善球铁激冷敏感性的研究

<正> 近年球墨铸铁(简称球铁)在我国的应用越来越广泛,例如用球铁来生产重型卡车的轮毂及中高压阀门铸件等。生产中遇到的一个问题是铸件组织中出现游离渗碳体,特别是薄小件。为避免铸件塑性不足及高温退火,我们对球铁激冷敏感性做了一些实验研究。     

氢在钢的碱脆断裂中的作用

对比了３０ＣｒＭｎＭｏＴｉＡ钢在酸性、中性、碱性溶液中的应力腐蚀（ＳＣＣ）实验结果和极化曲线阴极析氢过程。测定了６５Ｍｎ钢在碱性发蓝过程中的吸氢量。表明氢在钢的碱脆断裂中起着重要作用，钢的碱脆断裂属于氢致断裂，其断裂模型不同于钢在酸性、中性溶液中的氢致断裂模型。     

叶片的温变形行为及影响因素

利用叶片温整形正交试验研究了零件在不同温度、不同压力、不同保压时间．退火后片体变形量变化,并对这些变化规律进行系统分析。以片体厚边弯曲量为目标函数。研究了主要热力参数对目标函数的影响。基于统计分析理论建立了适用于薄板片体温热整形的温度、压力数学模型。为薄板整形数值模拟和热力参数的合理控制提供了依据。     

钢中磷化物的相价电子结构及其对冷脆的影响

非金属元素P在晶界偏析且能引起冷脆的研究很多,但在电子结构层次上P偏析及引起冷脆的原因尚不十分清楚。基于"固体与分子经验电子理论(EET)",建立Fe3P的相空间电子结构计算模型,计算γ-Fe-P、Fe3P和稀土磷化物(REP)的价电子结构,并利用相结构因子nA分析非金属元素P偏析及引起冷脆的原因。计算结果分析认为,nA较小的γ-Fe-P相结构单元首先在晶界处偏析,当磷偏析浓度达到较高时,nA较大的Fe3P才在晶界处析出,引起冷脆现象;因REP的nA比γ-Fe-P的nA小,稀土元素加入后,稀土元素比Fe先扑捉到P元素形成稀土磷化物,从而改善磷的偏析并消除Fe3P引起的冷脆。     

18Cr2Ni4WA钢淬火空冷的组织特征

用透射电子显微镜观察薄膜,研究了18Cr2Ni4WA钢空冷的组织转变。结果发现:钢中存在着双轨贝氏体铁素体为倾片状长大,并形成台阶。ε-碳化物在铁素体、奥氏体界面上形成,并在奥氏体侧长大。另外测定了奥氏体、贝茵铁素体和ε-碳化物之间的位向关系。     

用示波法研究32Cr2Mo1VA钢的冷脆转变

通过对32Cr2MolVA钢冲击断裂过程的研究,提出了示波法表示的载荷-挠度(P-f)曲线与试样断口结构的对应关系,并将冲击功A_k分解成:弹性变形功A_c,塑性变形及裂纹形成功A_p以及裂纹扩展功A_d。研究了该钢在韧脆转变过程中上述几部分功随温度变化的规律:弹性变形功变化很小;塑性变形和裂纹形成功在韧脆转变过程中有一个最大值;裂纹扩展功随温度升高在韧脆转变时发生突变。A_d转折时所对应的温度与能量法确定的韧脆转变温度非常吻合。跟常用的断口法相比,用这种方法测定钢的冷脆转变更容易掌握,物理意义也更明确,并且减少了人为引起的测量误差。 本文还借助于电子显微镜、扫描电镜观察了冲击断口不同区域的微观形态,研究了断裂机制的变化,从宏观和微观上分析了韧脆转变的过程。