摆动活齿传动的强度研究及计算机辅助设计

通过分析摆动活齿沿着激波器接触点的法向变形呈正弦分布的规律,探讨了偏心圆激波器、活齿柱销、内齿圈齿廓作用于摆动活齿传动关键传动件活齿的作用力及其计算公式,基于弹性力学的赫兹理论研究了活齿与激波器啮合副的接触强度和活齿与内齿圈啮合副的接触强度及基于材料力学研究了活齿柱销的弯曲强度的计算方法,推导了相应的计算公式并应用上述方法和公式对活齿传动进行了计算机辅助设计。     

二齿差摆动活齿传动的构件强度研究

根据二齿差摆动活齿传动的工作原理,对二齿差摆动活齿传动进行了受力分析,得出了二齿差摆动活齿传动中摆动活齿和凸轮激波器接触处的法向变形呈正弦规律分布,推导了该传动中各主要零件——摆动活齿、凸轮激波器、活齿柱销以及内齿圈的作用力的显式计算公式.提出了二齿差摆动活齿传动的强度计算方法.针对二齿差摆动活齿传动主要失效形式,应用弹性力学的赫兹理论研究了二齿差摆动活齿传动中摆动活齿与凸轮激波器啮合副和摆动活齿与内齿圈啮合副的接触疲劳强度计算公式;探讨了二齿差摆动活齿传动中活齿柱销的弯曲强度计算方法,推导了相应的强度计算公式,并给出了计算实例.计算表明所推导的受力计算公式和强度计算公式是正确的.研究结果为二齿差摆动活齿传动的设计提供了理论依据.     

怎样维护电脑光驱

使用电脑光驱时 ,尽量将光盘放在光驱托架中。现在一些光驱托盘很浅 ,若光盘未放好就进盘易造成光驱门机械错齿卡死。同时 ,进盘时不要手推光驱门进盘 ,应该使用面板上的进出盒键 ,以免入盒机构齿轮错位。在不使用光驱时 ,把光盘取出 ,因为一些光驱只要其中有光盘 ,主轴电机就会不停地旋转 ,光头不停寻迹、对焦 ,这样会加快其机械磨损及光电管老化。尽量不用或少用光驱清洁光盘。这类光盘盘面多有几束小毛 ,工作时光盘以极高的速度让小毛刷从激光头聚焦透镜上扫过 ,极易造成透镜位移变形。因为透镜是由细金属丝或弹性线圈悬空固定并与循迹聚…     

对大同矿截齿制造的改进意见

一九五五年八月我们在大同矿务局二矿进行生产实习时发现截煤机生产率低,不能很好完成正规循环。通过实际观察和测定,我们认为：除劳动组织外,主要原因有二：第一,截煤机在工作时,由於截齿质量不好,需经常更换,根据测定,平均截割１５公尺左右换齿一次,每次需时２０～３５分钟,每斑换齿时间１. ５～２小时左右,减少了工作时间。第二,由於截齿磨损太甚及其它原因,使电机温升过高,根据测定,每班工作开始时,电机机壳温度为５０℃左右,工作过程中,温度迅速上升到９０℃左右,不得不停止工作,等候电机冷却。由此可见,改良截齿…     

凸轮激波摆动活齿传动啮合效率的研究

根据凸轮激波摆动活齿传动的工作原理,在考虑该传动中的摩擦力和摩擦力矩的情况下,探讨凸轮激波器、活齿柱销、内齿圈对活齿的作用力,并借助变形协调关系对作用在活齿上的各力进行求解。提出凸轮激波摆动活齿传动的瞬时啮合效率和平均啮合效率的计算方法,推导相应的效率计算公式,并给出计算实例,计算结果表明该效率计算方法切实可行。     

旋转发酵罐销齿传动的设计分析

本文用技术——经济评价方法对旋转发酵罐的传动方案进行了分析,简述了销齿传动的设计计算过程,论证了在低速大型设备上用销齿传动代替尺寸较大的渐开线齿轮转动是一个良好的设计。     

人字齿轮齿向修形优化设计

考虑到安装误差、轴弯曲变形及扭转变形对齿面载荷分布的影响,根据人字齿轮传动的特点,提出小轮轴向浮动安装的齿面修形优化设计方法;通过3次B样条将齿向修形曲线拟合为三维修形曲面,并与理论齿面叠加构造修形齿面,建立轴向串动的齿面接触分析(TCA)模型,结合承载接触分析(LTCA)模型对有轴向串动的人字齿轮传动进行仿真,轴向串动保证了两端齿面各承担一半的扭矩,人字齿轮的修形可认为是一个斜齿轮的修形,即只考虑一端修形,另一端修形则与之对称;以齿面载荷密度最小为优化目标,应用遗传算法确定最佳修形齿面. 算例表明：轴向串动是左右齿面间隙相互补偿的过程,串动后两边齿面载荷分布基本相同,修形后两端齿面载荷达到均匀;人字齿轮齿向修形与轴向串动相互补充,保证了齿面载荷整体上均匀.     

5182-O铝合金板材圆孔渐进翻边精度研究

以成形件不同高度截面上实测直径与目标直径的差值作为翻边精度的判据,研究5182-O铝合金板材三道次圆孔渐进翻边中工艺参数对翻边精度的影响。结果表明:初始成形角对圆孔翻边件精度影响显著,较小的初始成形角可保证第二、三道次成形时有足够的变形,成形件每道次成形后的实测直径与目标直径偏差逐渐减小,进而得到精度较高的圆孔渐进翻边件;工具头层压下量对成形件直径偏差影响很大,层压下量大于一定值时,渐进成形过程中工具头和板料接触部位完全位于变形区和未变形区分界线未变形板料一侧,当工具头继续渐进挤压板料时,变形区带动附近成形区继续变形,造成变形区尺寸变大,使最终成形件尺寸变大,甚至产生成形件尺寸正偏差现象。     

腕足类的新种Ⅱ

贝体的大小近中等,宽度大于长度,铰合线较贝体的最大宽度略短或相等,主端似方形;侧缘与前侧角阔圆。腹(?)高度凸隆,凸起最高处位于脐部的近前方;(?)面自脐区开始,向主缘急峻地倾降,向侧缘及前侧缘的凸度则较缓平,近主端处更轻微地平展或凹陷;中槽自喙部即开始出现,槽底半圆形,初露时极狭,但甚明显,向前方展伸时,渐变深阔,同时槽缘与(?)面亦不易划分;(?)喙小,强烈弯曲。腹(?)内具短厚的齿板,两齿板间的交角与中槽的侧缘完全平行,但位于槽缘的外     

三插溪二级水电站发电厂房金属蜗壳外围砼结构设计

水电站金属蜗壳外围结构是指水轮机层以下二期砼范围内的钢筋砼结构 ,是一个整体性很强的空间结构 .其体形复杂 ,除了可用三维有限元法分析其空间应力状态外 ,还没有精确的方法可用以计算外围结构的内力 .目前外围结构设计中 ,一般采用平面框架力学法计算内力 .一些大流量电站由于转轮直径大 ,蜗壳进水管直径大 ,而座环尺寸小 ,座环处砼连结不可靠 ;若座环视为一不动铰 ,采用外周边固结计算时 ,蜗壳外周边固端配筋有可能不足 .今提出按外周边固定 ,内周边自由的板予以计算 ,能较好地解决问题     

活塞有限元分析

运用现代设计分析方法,建立了一种活塞实体有限元模型．分析计算了一种新设计的直径１００ｍｍ柴油机活塞的温度场以及综合变形与应力．计算结果表明：活塞综合变形不呈轴对称分布,裙部过大的径向变形是造成活塞拉缸的主要原因;综合应力峰值出现在销座内侧及冷却油腔处,是造成活塞常见破坏形式（销座及冷却油腔开裂）的主要原因．     

双圆弧齿轮齿腰应力的研究

本文用回归分析法求得了ＧＢ１２７５９－９１型双圆弧齿轮的齿腰应力的计算公式。研究表明，大螺旋角或小载荷时，齿腰应力大于齿根应力。因此，齿腰是一个薄弱环节，应受到重视。     

活塞有限元分析

运用现代设计分析方法，建立了一种活塞实体有限元模型。分析计算了一种新设计的直径１００ｍｍ柴油机活塞的温度场以及综合变形与应力。计算结果表明：活塞综合变形不呈轴对称分布，裙部过大的径向变形是造成活塞拉缸的主要原因；综合应力峰值出现在销座内侧及冷却油腔处，是造成活塞常见破坏形式（销座及冷却油腔开裂）的主要原因。     

三插溪二级水电站发电厂房金属蜗索外围砼结构设计

水电站金属蜗壳外围结构是指水轮机层以下二期砼范围内的钢筋砼结构，是一个整体性很强的空间结构，其体形复杂，除了可用三维有限元法分析其空间应力状态外，还没有精确的方法可用以计算外围结构的内力，目前外围结构设计中，一般采用平面框架力学法计算内力，一些大流量电站由于转轮直径大，蜗索进水管直径大，而座环尺寸小，座环处砼连结不可靠，若座环视为一不动铰，采用外周边固结计算时，蜗壳外周边固端配筋有可能不足，今提出按外周边固定，内周边自由的板予以计算，能较好地解决问题。     

热屈曲问题的权余法解

本文对圆柱长杆在两端铰支、两端固定、一端固定另一端铰支以及一端固定另一端自由的四种不同约束条件下,因温度上升而在杆件中发生热屈曲现象时的临界温度T_k用新计算方法,即加权余力法进行分析计算,从而得出临界温度T_k的计算通式。这种方法的优点是计算简捷准确,它也是求解微分方程近似解的一种有效方法。     

西安地铁隧道穿越地裂缝带的计算模型探讨

通过对西安地铁隧道穿越地裂缝带的大型物理模型试验成果的分析,提出在地裂缝活动时,穿越地裂缝带的地铁隧道有以下两个方面的变化特征:一是作用于隧道的荷载发生改变;二是在隧道底部产生脱空现象。这种脱空现象无论在整体式隧道还是盾构隧道中都会出现。造成隧道在界面上与土体脱空的原因是隧道和周围地层的变形不协调。脱空区域的大小对地铁隧道的变形与内力计算会产生明显影响。在对隧道变形特征分析的基础上,总结得出了西安地铁穿越地裂缝带隧道变形的4种计算模型:对于整体式长隧道,可以采用一端固定而另一端简支,或一端固定而另一端定向支承的计算模型;对于整体式短隧道,可以采用外伸梁模型;对于盾构隧道,可以采用一端固定而另一端定向支承的计算模型。最后,对脱空条件下隧道数值分析的建模问题进行了讨论。算例分析表明:在数值计算中,对于隧道与土体接触面的界面处理非常关键,否则将造成计算结果的重大误差。     

梳棉机前后固定盖板相关、参数问题的探讨

研究了梳棉机前后固定盖板有关参数的选择问题,指出后固定盖板齿密应在60～440齿/(25.4 mm)2之间选择,工作角在85°～90°之间选择;老型号梳棉机,后固定盖板根数不宜过多,可在1～4根选择;高产梳棉机,近三十年来随着产量的增加后固定盖板根数有增加的趋势,其中,纺棉时,后固定盖板根数一般在4～10根之间选择;纺化纤时,由于不加棉网清洁器,后固定盖板根数可以增加,一般在4～16之间选择。后固定盖板隔距不宜过小,一般可在0.4～1.0 mm之间选择。前固定盖板齿密应在240～950齿/(25.4 mm)2之间选择,工作角在70°～85°之间选择。前固定盖板根数纺棉时不如纺化纤时多,纺棉时一般在4～12根之间选择,纺化纤时一般在4～16根之间选择。隔距在0.15～0.4 mm之间选择。     

摆线齿轮齿廓的法向极坐标测量及误差分析

为了减小极坐标法测量摆线齿轮时测球的球度误差和测杆的受力变形对齿廓法向误差的影响,通过分析误差的影响因素,提出了法向极坐标测量法.结合法向极坐标测量摆线齿轮齿廓偏差的测量路径,建立了齿廓曲线在法向极坐标系中的参数方程和齿廓偏差的数学模型.利用齿轮测量中心获得了摆线齿轮全齿廓上各测量点的齿廓偏差.测量结果表明:摆线齿轮齿廓采用法向极坐标测量时,测杆受力变形较极坐标法小,测杆受力变形所引入的测量误差小;测球与齿廓的接触点固定不变,测球球度误差对齿廓法向误差的干扰得以消除;各采样点测力大小相等,示值误差对齿廓法向误差的影响较极坐标法小.     

波纹管补偿器在管网中静压轴向推力的计算

波纹管补偿器在大口径管网中,盲板力在管网固定支架的受力计算中是一个很重要的参数.通过采用物体受力平衡切面法和积分法,分别对U型平波纹管和Ω型波纹管补偿器的盲板力的计算进行定量分析计算,论证了波纹管补偿器盲板力的计算方法应当是波补的最大直径或最大直径轴向投影面积与介质压强的乘积,而不是波补的平均直径或最大直径轴向投影面积与介质压强的乘积,从而使盲板力的计算结果更加准确.     

固定船载车辆用的缓冲器

英国 Gunnebo公司推出用于锚具和固定船上货运车辆的缓冲器，其设计的目的是在锚具或系固的链条中将该缓冲器作为其中一个链环使用，以消除链条中各链环之间的振撞，从而减小链条的张力。 　　挪威 DNV船级社建议，当船上固定货运车辆时应采用该装置。 　　船级社的新规定要求，船上车辆用的系固链条应具有 10吨的承载能力，因此，必须采用更大直径的链条来替代大多数常用的链环直径为 10毫米的链条。为履行新的要求，允许在现有的链条和连接卸扣上安设缓冲器以作为其中一个链环使用。 　　该缓冲器主要用于固定船上运货车辆和其它重型车…