氮化硅陶瓷滚子轴承的高速性能试验

为了对比分析普通钢制滚子轴承和混合陶瓷滚子轴承的高速性能,对套圈材料为8Cr4Mo4V、保持架材料为铝青铜、滚子材料分别为8Cr4Mo4V钢和氮化硅的2种轴承进行了试验。结果表明:在相同工况下,混合陶瓷滚子轴承不仅高速性能远优于全钢轴承,且功率消耗明显低于全钢轴承。     

不同材质滚动体轴承性能对比试验验证

以某型航空发动机双半内圈球轴承为试验对象,通过将钢球更换为陶瓷球并开展性能试验,对比混合陶瓷球轴承与钢制轴承外圈温度。试验结果表明:混合陶瓷球轴承比全钢制轴承具有更好的抗断油能力,同时在承载能力试验中,混合陶瓷球轴承外圈温度也低于钢制球轴承。     

氮化硅陶瓷滚子轴承的加速寿命试验和断油润滑试验

本文介绍了一次组合陶瓷轴承的加速寿命试验和断油润滑试验,试验轴承是用于某航空发动机主轴前支承的短圆柱滚子轴承,滚动体由氮化硅陶瓷材料制成,套圈和保持架仍采用原钢轴承的套和保持架,试验设备为航空轴承专用试验台,试验表明,试验陶瓷轴承在高速条件下工作寿命和短期油润滑能力均好于同型号钢轴承。     

基于全钢轴承的混合陶瓷球轴承系列化设计

在全钢轴承设计理论的基础上设计精密混合陶瓷球轴承,使相同型号及球径的混合陶瓷球轴承和全钢轴承在相同载荷状态下内部沟道的最大接触应力相同,基于此设计理念,介绍了混合陶瓷球轴承的设计方法,并对部分轴承设计参数进行了优化调整。     

国产牙钻混合陶瓷球轴承性能评估分析

应用自建的牙钻轴承试验机对某国产牙钻混合陶瓷球轴承的使用寿命进行了试验评估,并与全钢轴承进行了对比试验,对轴承失效原因进行了分析.试验结果表明,在相同试验工况下,混合陶瓷球轴承的使用寿命低于全钢轴承,但是其沟道表面的磨损情况优于全钢轴承.经分析,导致国产混合陶瓷球轴承使用寿命下降的主要原因是保持架的提前失效.     

微型陶瓷球轴承的评估

陶瓷轴承和微型混合轴承性能优于全钢轴承 (额定载荷与强度 )其疲劳寿命比预测寿命长 5倍 ,混合球轴承的寿命也比全钢轴承长 3倍 ,在脂润滑条件下其振动增加值也仅是全钢轴承 1 /3 0。附图 6幅 ,表 3个。     

轴承断油性能试验及破坏机理分析

在专用试验机上模拟发动机主轴轴承D12 76 72 0QT1 K2进行断油性能试验。结果表明 ,17s、30s断油试验证明该轴承具有较强的抗断油能力 ,但 30min断油试验 ,结果三套轴承均已破坏。介绍了试验内容和方法 ,获得了大量有价值的数据 ,积累了综合判定轴承损坏的经验。附图 4幅 ,表 3个。     

混合陶瓷轴承在化纤卷绕头上的应用

将化纤高速卷绕头的全钢轴承改进为新型混合陶瓷球轴承,对新型轴承结构参数进行合理设计并对其进行温升、振动试验;结果表明,经过改进的陶瓷轴承使用性能得到了较好的改善、滚动疲劳寿命增加了4倍.     

新型无保持架角接触球轴承的断油性能试验

轴承的抗断油能力直接影响航空发动机的可靠性。为了探究一种新型无保持架角接触球轴承的干运转性能,设计了轴承环下断油试验方案,构建了断油试验平台及运行程序,分析了断油之后的轴承外观形貌、温度、转速及电流等变化情况。试验结果表明,在高转速、高轴向载荷工况下,新型轴承的干运转时间为51 min,验证了该新型轴承具有良好的抗断油能力,可以在机械工业领域广泛应用。     

混合陶瓷圆柱滚子轴承的设计

为提高圆柱滚子轴承的极限转速和使用寿命,通过结构改进和优化设计,开发出了2种混合陶瓷圆柱滚子轴承。通过极限转速和寿命试验对比可知,均满足设计要求。     

轴承表面钨掺杂类金刚石薄膜性能研究

利用物理气相沉积技术在圆柱滚子轴承表面制备钨掺杂类金刚石(W-DLC)薄膜,通过试验考核了Cr4Mo4V高温轴承表面W-DLC薄膜的均匀性和断油条件下的减摩耐磨特性。结果表明:薄膜层间以及膜层与基体之间结合力不小于55 N;与未镀膜的基体表面相比,镀膜后表面的摩擦因数降低了70%,磨损量减少了约80%;经过30 min断油试验后镀膜轴承表面W-DLC薄膜仍保持完整,可继续使用,未镀膜轴承滚道表面出现烧蚀斑块、点状剥落,滚子表面出现较大的剥落坑与划痕等缺陷。     

抗振轴承结构分析

对以调心滚子轴承和圆柱滚子轴承为基本形式的抗振轴承作了分析对比。其中，CC型抗振调心滚子轴承是较理想的抗振轴承，但加工难度较大。而M型抗振调心滚子轴承与我国现阶段生产的调心浪子轴承结构相近，且加工工艺较成熟。附图7幅，参考文献2篇。叙词：##4抗振轴承;;调心滚子轴承;;圆柱滚子轴承;;结构;;分析     

温度对空间精密轴承预紧力的影响

从空间精密轴系用轴承的轴向游隙和刚度角度,分别分析了工作温度及其梯度对全钢轴承和陶瓷球混合轴承预紧力的影响,以及背靠背和面对面2种安装方式的影响差异,明确了量化估算方法。根据隔圈受力变化与预紧力的关系,采用基于应变的预紧力在线测试方法,分别实测了不同温度下全钢轴承轴系和混合轴承的预紧力,结果表明实测结果与分析结果基本一致。     

温度对空间精密轴承预紧力的影响北大核心

从空间精密轴系用轴承的轴向游隙和刚度角度,分别分析了工作温度及其梯度对全钢轴承和陶瓷球混合轴承预紧力的影响,以及背靠背和面对面2种安装方式的影响差异,明确了量化估算方法。根据隔圈受力变化与预紧力的关系,采用基于应变的预紧力在线测试方法,分别实测了不同温度下全钢轴承轴系和混合轴承的预紧力,结果表明实测结果与分析结果基本一致。     

高速陶瓷滚子轴承可靠性分析

本文提出了高速陶瓷滚子轴承可靠性分析的基本思路，论证了Ｌｕｎｄｂｅｒｇ—ｐａｌｍｇｒｅｎ疲劳理论在陶瓷滚子轴承疲劳分析中的正确性．结合疲劳破坏及磨损失效两方面因素，提出了评价陶瓷滚子轴承可靠性的数学模型。由模型进行实例计算，说明陶瓷滚子轴承较钢滚子轴承有较高可靠性。     

某发动机主轴轴承断油试验与温升趋势分析

通过对某航空发动机主轴轴承进行断油试验,描述了轴承的温升趋势,基于试验结果,从轴承摩擦功耗的角度定性分析了轴承温度变化的机理,并进行了验证。结果表明:试验轴承具有良好的抗断油能力;轴承温度先降低后升高,其主因在于润滑油黏性摩擦力对轴承功耗的贡献比较大。     

航空发动机前支点球轴承断油试验研究

结合某型航空发动机断油试验工况条件,在轴承试验机上对发动机压气机前支点双半内圈角接触球轴承开展断油摸底试验,研究小轴向载荷、润滑油供油温度对轴承性能的影响。结果表明:适当增加前支点球轴承的轴向载荷,合理降低润滑油供油温度有利于提高其抗断油能力,为后续同类型的双半内圈角接触球轴承断油试验提供了技术支持。     

航空发动机主轴轴承断油性能试验

在专用轴承试验机上，按试验大纲给定的试验条件，对８Ｄ１０３２９２０ＮＱ１ 轴承进行断油性能试验。结果表明，该轴承有较强的抗断油能力。介绍了该试验的主要设备、试验条件和方法，并获得了大量有价值的试验数据。附图２幅，表６ 个。     

超低温涡轮泵用混合式陶瓷球轴承的研究

超低温涡轮泵用滚动轴承工作在高速重载条件下。对比分析了混合式陶瓷球轴承和全钢轴承的高速运转性能与超低温摩擦学匹配性能。静力学计算表明混合式轴承中的离心力、陀螺力矩、旋滚比以及接触区自旋滑动速度都远小于全钢轴承，并且轴承各球之间状态的差异也明显小于全钢轴承。轴承球／环材料配副在常温和LN2环境中的摩擦实验均表明陶瓷／钢配副摩擦稳定，磨损和粘着趋势都小于钢／钢配副。在LN2环境高速轴承综合性能台架考核中混合式轴承寿命也远大于全钢轴承。     

本期内容摘要

蒋兴奇,马家驹,顾小兵.主轴轴承最小预紧载荷的计算.轴承,2001(3)：1～3、7 建立了高速主轴轴承定压预紧状态下钢球的力平衡方程及轴承的力平衡方程,并分析计算了不同径向载荷、力矩载荷和旋转速度下钢球与内圈不发生脱离的最小预紧载荷,结果表明,选择合适的预紧载荷不仅取决于主轴单元刚度和速度要求,而且取决于主轴轴承外加载荷。附图4,表1个,参考文献5篇。 叙词：主轴轴承预紧载荷外加载荷 杨萍,胡大成,刘瑞安.满滚动体圆柱滚子轴承的设计.轴承,2001(3)：4～7 在保证满滚子向心圆柱滚子轴承具有额定高载荷情况下,选择出最佳的自锁量,解决了此类轴承设计的难题。附图2,表2个。 叙词：满滚子轴承自锁量间隙量中心圆直径 张锡昌,张莉洁.高速高温混合球轴承热膨胀分析.轴承,2001(3)：8～9 陶瓷材料与轴承钢因线膨胀系数不一,这对高速高温混合角接触球轴承的设计应用构成重大技术障碍,以计算法分析了热膨胀差对混合轴承高速性、预紧方式及试验技术的影响并提出解决设想与对策。 叙词：陶瓷轴承角接触球轴承热膨胀 朱颖,用VISVAL FOXPRO语言开发轴承绘图软件.轴承,2001(3)：10、14 叙词：计算机辅助设计 徐卫东,李萱,李平.圆柱滚子轴承无越程槽套圈的磨加工.轴承,2001(3)：11～12 套圈无越程槽的圆柱滚子轴承,其套圈档边和滚道不能用常规的分步法磨削;采用初磨两端面→初磨外径→初磨档边→初磨滚道→附加回火→细磨两端面→细磨外径→细磨滚道→附加回火→终磨两端面→终磨外径→复合磨削滚道→挡边→超精滚道的工艺达到小批量生产合格产品的目的。 叙词：圆柱滚子轴承套圈磨削 孟庆伟,马万明.三点角接触球轴承双半内圈的加工.轴承,2001(3)：13～14 经实践,三点接触式角接触球轴承QJS26CQ4C1/HNP4的双半内圈采用整体加工一剖切—粘接—加工工艺,可生产出符合技术要求的产品。附图3个。 叙词：角接触球轴承内圈加工 李延峰.套圈磨削烧伤分析与预防.轴承,2001(3)：15～16 介绍轴承套圈在磨削中的烧伤机理、种类,分析了生产中主要磨削工序出现烧伤的原因及解决措施。 叙词：套圈磨削烧伤预防 关力,龚建勋.16Cr2Ni4MoA渗碳钢制异型安装边套圈热处理.轴承,2001(3)：16～17 对16Cr2Ni4MoA的渗碳热处理工艺特性,组织进行了试验分析,着重解决了异形安装边轴承套圈的变形。附图2幅,表1个。 叙词：16CrNi4MoA钢渗碳变形 钟原.国产控制气氛铸链炉生产线的应用.轴承,2001(3)：18～20 介绍国产控制气氛铸链炉生产线的组成,结构、性能及生产应用情况。实践证明,国产控制气氛铸链炉生产线的性能已达到国外同类产品水平,安全可以推广使用。 叙词：铸链炉热处理工艺 陈巧玲,范萍,张志华.双列圆锥滚子轴承轴向游隙的测量.轴承,2001(3)：21～22 双列圆锥滚子轴承轴向游隙的测量,在大批量生产条件下,采用传统的“装配时选配”法和“直接加载测量”法,速度慢、效率低、误差大。采用“无载荷翻转测量”法乃是目前测量双列圆锥滚子轴承轴向游隙的较佳方法。 叙词：双列圆锥滚子轴承轴向游隙测量 尹学军.熊焕庭,禹德伟.滚动轴承振动虚拟检测仪.轴承,2001(3)：23～25 针对低噪声轴承的振动要求,特别是“异声”要求,用图形化编程语言LabVIEW开发出可检测多种振动参数的虚拟检测仪,成功地用于轴承出厂的分类检验。附图3幅,参考文献3篇。 叙词：振动噪声检测测试仪器 杨晓蔚,汤洁.滚动轴承疲劳寿命分布指数的验证.轴承,2001(3)：25～27 以295组5?800余套国产与国外轴承寿命试验数据为依据,对e值进行了验证分析和研究,结果是球轴承e=1.29;滚子轴承e=1.49。两相比较,球轴承相对偏差为16%,滚子轴承为32%,ISO标准推荐值与实测值不能很好吻合,有必要依据更多的试验对e值作进一步的探讨与完善。附图2幅,表3个,参考文献5篇。 叙词：疲劳寿命 Weibull分布 周有华,张葵,徐同申.电主轴在高速轴承试验中的应用.轴承,2001(3)：28～31 系统介绍电主轴拖动方式的优越性,列举了电主轴在航空航天轴承试验机、高速卡盘试验机中成功应用的若干实例,并对今后电主轴的发展趋势作了介绍,附图6幅,参考文献4篇。 叙词：电主轴高速轴承试验 赵联春,蒋兴奇,刘雪峰.深沟球轴承游隙综合设计及控制.轴承,2001(3)：32～35 轴承游隙系指径向游隙、轴向游隙、角向游隙,要设计和生产出合格及用户满意的深沟球轴承,除了考虑径向游隙、轴向游隙外、还必须考虑角向游隙及三种游隙相互关系,对三种游隙进行综合控制。附图5幅,参考文献4篇。 叙词：深沟球轴承径向游隙轴向游隙角向游隙控制 何加群.用先进技术改造传统设备提高轴承工艺装备水平.轴承,2001(3)：36～38 我国相当一部分轴承企业建立于五六十年代,大部分设备已不能适应当前生产发展需要,因此采用先进技术CCNC技术、PC工程机、CPU等)对一些设备进行改造势在必行。 叙词：传统设备先进技术改造 张荣辉.中国轴承企业出路探讨.轴承,2001(3)：38～41 分析了轴承行业不同所有制企业的优势与劣势,指出了国有大中型企业在市场竞争中应采取的措施。 叙词：企业市场竞争 张葵摘译,肖晖校.微型陶瓷球轴承的评估.轴承,2001(3)：42～44 陶瓷轴承和微型混合轴承性能优于全钢轴承(额定载荷与强度)其疲劳寿命比预测寿命长5倍,混合球轴承的寿命也比全钢轴承长3倍,在脂润滑条件下其振动增加值也仅是全钢轴承1/30。附图6幅,表3个。 叙词：陶瓷轴承性能试验