设有球磨Mg—Ni纳米晶合金的吸氢反应特点

利用高能球磨制备了含纳米晶Mg2Ni的Mg-Ni贮氢合金，并对其进行了吸氢反应研究。结果表明纳米晶Mg2Ni Mg Ni复相贮氢合金在100℃-150℃可和流动的氢气反应，证明了纳米晶的Mg2Ni不但自身具有很高的反应活性，而且对纳米晶的Mg也有较好的催化作用。     

成份调整对V-Ti-Cr-Fe合金吸放氢性能的影响

分别调整Ti／Cr比及V含量，对V-Ti-Cr-Fe系四元合金的室温吸放氢性能进行了研究。结果表明：随V30Ti31＋xCr29-xFe10合金中Ti／Cr增大，合金吸氢量增大，放氢平台压降低，Ti／Cr〉1．2时放氢量减小，298K最大吸氢量3．66％（质量），最大放氢量2．0％（质量）；随Vx（TiCrFe）100-x（Ti-Cr-Fe=7：5：2）中V含量增大，合金吸氢量增大，放氢量增大，放氢平台压降低，V含量20％（原子）的合金中出现Laves相，298K最大吸氢量3．73％（质量），最大放氢量2．08％（质量）。     

Ni对V55Ti20．5Cr18．1Fe6．4合金吸放氢性能的影响

研究了用Ni元素取代一定量V对V55Ti20．5Cr18．1Fe6．4合金结构与性能的影响。结果表明，随Ni含量的增加，合金有效吸氢量先增大后减小，放氢压力增大，合金吸氢动力学性能也是先有所改善，而后又变差。添加0．1at％Ni有利于改善基体合金V55Ti20．5Cr18．1Fe6．4的吸放氢性能。用Ni元素取代V引起的晶胞体积的变化、放氢平台压力的升高以及杂质相的出现，是影响合金有效吸氢量和吸氢动力学性能的主要因素。     

球磨Mg50Ni50＋x wt%Ti（x=0,1,3,5）合金的贮氢性能

为了改善镁基贮氢合金的贮氢性能,在合金中加入不同量的Ti作为催化剂,用机械球磨法制备出Mg50Ni50＋x wt%Ti（x=0,1,3,5）合金粉末。用XRD、SEM分析了合金的微观结构,研究了Ti含量的变化对合金气态吸氢动力学及电化学性能的影响。结果表明：随着Ti含量的增加,合金相中出现了TiNi2相,TiNi2相不利于气态吸氢及电化学贮氢性能,但对合金的容量保持率及高倍率放电性能有很好的促进作用。     

FeTi1.3（Mn）y合金的贮氢性能及其吸放氢机理研究

系统研究了ＦｅＴｉ１．３（Ｍｎ）ｙ（ｙ＝０，０．０１３，０．０２６，０．０２９，０．０５２）合金的贮氢性能。研究结果表明，在ＦｅＴｉ１．３合金中添加少量的富Ｃｅ混合稀土Ｍｍ可以显著改善合金铁活化性能，使未经任何活化处理的合金在室温下经较短孕育的期就能吸放氢。这主要是因为，在合金中分别以β－Ｔｉ和颗粒夹杂形式存在的过量的Ｔｉ和少量的Ｍｎ在氢化过程中首先与氢反应，伴随着的晶格膨胀导致合金中出现大量的显     

FeTi_(1.3)(Mm)_y合金的贮氢性能及其吸放氢机理研究

系统研究了FeTi1．3（Mm）y（y=0,0．013,0．026,0．039,0．052）合金的贮氢性能,研究结果表明,在FeTi1．3合金中添加少量的富Ce混合稀土Mm可以显著改善合金的活化性能,使未经任何活化处理的合金在室温下经较短孕育期就能吸放氢.这主要是因为,在合金中分别以β-Ti和颗粒夹杂形式存在的过量的Ti和少量的Mm在氢化过程中首先与氢反应,伴随着的晶格膨胀导致合金中出现大量的显微裂纹,从而使合金的活化性能明显改善,FeTi1.3（Mm）y合金还具有较高的贮氢量,FeTi1.3（Mm）0．052合金在333K时的放氢量为177．8mL／g．     

CrCl3对球磨Mg—Ni合金储氢性能的影响

以氢气作为保护气,用机械合金化的方法,将镁粉,镍粉和氯化铬制备成纳米复合物,实验证明它具有很好的储氢性能,氯化铬起到了提高吸放氢速度和降低放氢温度的作用,在添加CrCl3的样品中,镁粉末在球磨过程中能完全吸氢,而没有添加CrCl3的试样则很难完全吸氢,用机械合金化制备的Mg96Ni3(CrCl3)1纳米复合物在160℃和2MPa氢压条件下,在65s内储氢容量达到6．0％,并能使放氢温度降低到315℃,与不加CrCl3的样品相比,放氢温度降低15－20℃。     

（LPCCa）2（MgNi）17合金的吸放氢性能

研究了用部分Ca取代LPC（LPC为无钕镧镨铈混合稀土金属），同时用部分Ni取代Mg的（LPCCa）2（MgNi）17合金的吸放氢性能。比较了不同温度下，不同成分配比对合金贮氢性能的影响。其中，（LPC）1.9Ca0.1Mg15Ni2合金具有相对较低的放氢温度和较大的放氢节，住275℃的放氢量达3．43％（质量分数）。分析了（LPC）1.9Ca0.1Mg15Ni2的微观结构，同时对合金放氢温度降低的原冈进行了讨论。     

Enhanced Hydriding and Dehydriding Kinetics of as-Spun Nanocrystalline Mg2Ni-Type Alloy Substituting Ni with Cu

为了改善Mg2Ni型合金的吸放氢动力学性能,用Cu部分替代合金中的Ni。用快淬工艺制备了纳米晶Mg2Ni1-xCux(x=0,0.1,0.2,0.3,0.4)贮氢合金,用XRD、SEM、HRTEM分析了铸态及快淬态合金的微观结构;用自动控制的Sieverts设备测试了合金的吸放氢动力学性能。结果表明,快淬态合金具有纳米晶结构,Cu替代Ni不改变合金的主相Mg2Ni,但导致形成第二相Mg2Cu。随Cu含量的增加,合金的吸氢量先增加而后减小,但合金的放氢量随Cu含量的增加而单调增加。快淬显著提高合金的吸放氢量并改善合金的吸放氢动力学。     

在四氢呋喃中球磨改性处理的LaMg11Ni合金吸放氢特性研究

在四氢呋喃(THF)中对LaMg11Ni合金进行球磨改性处理。研究了改性处理对合金储氢性能的影响，并研究了THF球磨对LaMg11Ni改性的机理。观察到在较温和的温度(室温～448K)下合金具有较高的储氢量和良好的吸氢动力学性能。在THF中球磨20h的合金试样在448K和3．2MPa氢压下，初次的吸氢量达到3．4％(质量分数)。放氢性能也得到了改善。XRD分析表明，在THF中球磨改性后的合金有一定程度的非晶化。     

Mg17Al12基储氢合金的表面复相改性

采用机械球磨法制备Mg17Al12合金,系统研究了球磨时间对Mg17Al12形成过程的影响;并以球磨12 h的Mg17Al12合金为基体,添加5%、10%（质量分数）的Ni、Cu单质,通过机械球磨对合金进行表面复相改性。采用P-C-T测试仪测定合金的储氢性能,研究添加不同质量分数的单质对Mg17Al12合金储氢性能的影响。结果表明：球磨12 h Mg17Al12的吸氢速率较慢,吸氢时间较长,需在1400 min达到最大吸氢量为4.1%（质量分数）,接近其理论吸氢量4.4%,Mg17Al12的吸放氢过程是可逆的。Cu对Mg17Al12进行表面复相改性,可以显著改善其吸氢动力学性能,添加5%Cu和10%Cu的合金在623 K,240 min的吸氢量分别为4.07%和3.9%。经过Cu和Ni复相改性后的Mg17Al12具有较好的放氢性能,添加5%Cu合金在553 K放出3%的氢气。Ni对Mg17Al12进行表面复相改性,对其性能有一定的提高,但是和Cu相比,并不明显     

基体组织对ZAlSi12Cu2Mg1微弧氧化陶瓷层组织和性能的影响

研究了不同的基体组织对ZAlSi12Cu2Mg1合金微弧氧化陶瓷层厚度、硬度、截面形貌及相结构的影响规律.结果表明,ZAlSi12Cu2Mg1经过T6工艺热处理后,铸态组织中块状的初晶硅和粗大针状的共晶硅得到细化;在2种基体上均可形成厚度为110 μm的均匀、致密的微弧氧化陶瓷层,并与基体结合良好;基体组织对陶瓷层的显微硬度有影响,铸态基体上形成的陶瓷层的维氏显微硬度为5100 MPa,而经过T6工艺热处理的基体上形成的陶瓷层的显微硬度可以达到HV7200MPa;两者相比,后者比前者提高了41%;陶瓷层主要由α-Al2O3,γ-Al2O3,Al,Al2SiO5及非晶相组成.     

ZAlSi12Cu2Mg1微弧氧化陶瓷膜层形成过程研究

通过控制微弧氧化时间,研究了ZAlSi12Cu2Mg1在不同氧化时间下膜层的生长过程,分析了氧化过程中正向电流密度、膜层厚度的变化.结果表明微弧氧化阶段又分为氧化过渡阶段和氧化烧结阶段.氧化过渡阶段陶瓷层以向外生长为主;生成Al2O3非晶氧化物;氧化烧结阶段膜层以向内生长为主,此阶段膜层生长速率最快,生成Al2O3晶体和莫来石.氧化烧结阶段对陶瓷膜层的形成起重要作用,对氧化烧结阶段的控制可直接影响膜层的厚度以及膜层中Al2O3晶体含量.     

电解液中Ca2+、Mg2+对ZAlSi12Cu2Mg1微弧氧化陶瓷膜表面形貌的影响

在Al2O3陶瓷的烧结过程中，添加剂MgO和CaO起着极其重要的作用。本文主要研究在微弧氧化过程中，电解液中加入Ca^2＋、Mg^2＋后，ZAlSi12Cu2Mg1合金微弧氧化陶瓷膜表面形貌的变化。SEM结果表明：微弧氧化陶瓷层由大小不相等的表面具有放电气孔的颗粒组成，在基础电解液中加入Ca^2＋后，生成的陶瓷膜层与添加Mg^2＋的电解液中生成的陶瓷膜层相比，表面较平整、陶瓷颗粒形状比较均匀，且表面有大约2μm的树枝状晶体，但还没有完全生长。微弧氧化膜层表面有明显的热裂裂纹存在，且这些裂纹穿过放电气孔。膜层表面不均匀的分布有细小的浅色颗粒。     

掺Pd改性纳米晶Mg2Ni吸放氢氘特性研究

采用机械合金化法制备了Mg2Ni-1．0％Pd（质量分数，下同）合金粉末，用XRD及AFM等分析表征了球磨20h后粉末的相结构和微观形貌，测定了Mg2Ni-1．0％Pd合金吸放氢氘的P-C-T曲线和动力学曲线。结果表明，机械合金化制备的Mg2Ni-1．0％Pd合金粉末粒度在10nm～50nm之间；同熔炼法制备的Mg2Ni合金相比，纳米Mg2Ni-1．0%Pd合金吸氢时的焓变值减小，放氢时焓变值增大，可逆贮氢容量为1．06（H／M,原子比，下同）；与吸放氢相比，在相同温度下合金吸放氘的坪台压升高，焓变值减小，具有显著的同位素效应。纳米Mg2Ni-1．0％Pd合金的吸氢速率和吸氘速率与温度的关系在573K附近发生变化。     

NaOH浓度对ZAlSi12Cu2Mg1微弧氧化陶瓷膜形成及其特性的影响

在NaOH-Na2SiO3电解液体系下对ZAlSi12Cu2Mg1合金进行微弧氧化,通过改变NaOH的浓度研究其对微弧氧化的临界起弧电压、微弧氧化过程中试样表面火花形态、陶瓷膜的生长速率及陶瓷膜厚度的影响.结果表明随NaOH浓度从0.5g/L到3.0 g/L逐渐增加,微弧氧化的临界起弧电压从420 V逐渐降低到350 V,陶瓷膜的厚度从138μm逐渐增加到242μm,陶瓷膜的平均生长速率从2.30 μm/min提高到4.03 μm/min;当NaOH浓度超过2.0 g/L后,陶瓷膜表面变粗糙,甚至烧蚀;NaOH的最佳浓度为2.0 g/L.     

Effect of heat treatment conditions on microstructure and wear behaviour of Al4Cu2Ni2Mg alloy

Al4Cu2Ni2Mg alloy is an age-hardenable aluminum alloy. The effect of different solution and aging heat treatment conditions on the microstructure, hardness and wear resistance of the alloy was studied. The cast specimens were solution treated and then artificially aged. Optical microscopy and scanning electron microscopy were used to investigate the microstructures of the specimens. The hardness and wear tests were applied to understanding the effects of heat treatment. After aging for 8 h, the hardness of the alloy increases from HV₁₀ 96.5 to 151.1. Aging treatment for a longer duration causes a drop in the hardness because of over aging. Increasing the hardness of the alloy increases the wear resistance. As a result of all tests, solution heat treatment at 540 °C for 8 h and aging at 190 °C for 8 h were chosen for optimum heat treatment conditions for this alloy.