圆筒形压力容器切向接管局部应力当量分析

对圆筒形压力容器切向接管的局部应力采用类比径向接管的分析，提出切向接管所受外载荷的当量计算公式。并在工程实际中得以运用。     

圆筒形压力容器切向接管的三维有限元分析

采用三维有限元应力分析方法对带切向接管的圆筒形压力容器进行了计算,并用电测实验对其计算结果做了验证,二者吻合良好。计算结果表明,该切向接管的最大应力集中系数低于相同尺寸径向接管的最大应力集中系数。     

圆筒形压力容器切向接管的应力测试与分析

本文介绍了薄壁圆筒形压力容器切向接管应力电测试验,其结果证明薄壁圆筒切向接管的强度不低于相同尺寸径向接管的强度。文中并对已有的理论计算公式进行了分析讨论,指出用Mershon公式进行计算的这种接管的应力集中系数与实际比较符合。     

接管箍热套联焊补强技术

压力容器开孔接管处应力集中成因虽然较复杂,但造成应力集中的主要原因是结构不连续,连接件间的变形不协调。要降低应力集中系数,重点应放在缓解变形的不协调性上。接管箍热套联焊补强结构,正是通过在接管上热套管箍限制接管的变形,缓解壳体与接管间的变形冲突,并借助于管箍缩套后产生的预应力,有效降低接管的操作应力,从而起到补强作用。     

容器壳体切向接管区应力数值计算和强度分析

针对某容器壳体上切向接管结构的应力计算和强度分析问题,应用有限元理论和方法,建立数值计算模型,采用ANSYS进行应力计算,得到了详尽的应力场。在应力分析的基础上,按照分析设计的思想对接管区应力进行分类和强度评定。应力计算结果显示,在接管区多个部位存在着较高的局部应力。强度评定结果表明,接管区的强度满足要求。     

3000m~3球罐接管补强结构设计

大型球罐由于结构的特殊性,其接管受到机械应力、温度应力、容器材质和制造缺陷等因素的综合作用,开孔附近易成为容器的破坏源。文中对大型球罐的接管补强结构进行了设计计算,并对插入式厚壁管补强结构和整体凸缘补强结构进行了应力分析比较。     

带内伸接管加强圈补强结构应力分布

针对带内伸接管加强圈补强结构的圆柱形内压容器 ,以DXF格式文件为中介 ,用数学方法自动生成的有限元计算模型进行了三维线弹性有限元应力分析 ,得到了内压圆柱壳带内伸接管加强圈补强结构的应力分布规律。在接管与筒体相贯线最低处筒体内壁上的当量应力最大 ,应该作为设计中的主要控制参数。分析结果为带内伸接管加强圈补强结构的设计提供了依据     

压力容器非径向斜接管开孔补强研究

压力容器由于工艺需求,需要设置非径向倾斜接管,使用常规设计软件无法计算。运用ANSYS有限元分析软件对压力容器筒体上的非径向倾斜接管结构进行应力分析,对接管与设备连接区应力线性化处理,获得了压力容器接管连接区应力分布,结果表明筒体上非径向倾斜接管开孔补强合格。     

压力容器封头上锥形接管开孔补强的计算

随着我国人民生活水平的提高及工业化进程的加快,食品安全问题愈发受到社会的关注。农产品加工过程需使用过程设备,即过程设备的清洁程度及清洁能力是食品安全的第一关,取决于过程设备的设计、制造、运输及安装。过程设备压力容器封头上锥形接管正是基于设备便于清洗、洁净这一原则进行设计的。但这为压力容器开孔补强提出了问题,因大部分过程设备依然采用规则设计,国内标准、规范对锥形接管的规定几乎没有,这就需要寻求一种封头上锥形接管开孔补强的计算方法。     

CO2吸收塔带衬里接管开孔补强计算

年产１３万ｔ尿素装置中的ＣＯ２吸收塔，为防腐在变换气入口、冷（热）贫液入口、半贫液入口及富液出口等处采用了带不锈钢衬里的厚壁接管开孔补强结构，见图１。对于单一材料的厚壁接管开孔补强计算，ＧＢ１５０第６．４～６．５条已有明确规定，而带衬里的厚壁接管的开...     

压力容器接管开孔补强的有限元计算模型探讨

在压力容器开孔的有限元计算模型中,传统有限元计算模型忽略了法兰的作用,其结果是相当保守的。带法兰的接管开孔有限元计算模型,由于法兰的作用使得接管整体刚性提高,从而使接管与筒体交接处的应力大大减小。将不同接管伸出长度的带法兰计算模型的结果进行了比较,归纳出了不同接管伸出长度法兰力矩对于接管开孔边缘处应力的影响。     

筒体轴向斜接管开孔补强计算的探讨

利用ANSYS有限元软件,对不同倾角斜接管与当量径向接管进行有限元应力对比分析,阐述了当轴向斜接管倾斜角过大,其接管与筒体连接处的弯曲应力不能忽略,如采用等面积补强方法进行开孔补强计算会存在一定风险。     

内压圆柱壳内伸式接管补强结构应力分布

针对内压圆柱形容器大开孔率内伸式接管补强结构,进行了三维线弹性有限元应力分析,得到内压圆柱壳内伸式接管补强结构的应力分布规律。以DXF格式文件为中介,用数学方法自动生成的有限元计算模型是可靠的,应用这个模型进行有限元分析可以得到内压圆柱壳内伸式接管补强结构的应力集中系数,为研究其应力集中系数规律奠定了基础。     

带补强板安放式接管角焊缝相控阵超声检测可行性研究

针对在役石油化工设备以及管道带补强板安放式接管角接接头(支管连接接头)常规无损检测方法难以实施的现状,对此类焊接接头进行了相控阵超声检测仿真工艺分析研究,并将制定出的检测工艺在模拟试块上进行验证,结果显示,检测效果良好。该工艺为带补强板安放式接管角接接头的检测提供了一个新的技术手段。     

带法兰接管的压力容器圆筒大开孔补强计算方法

在文献[4]的基础上进一步考虑接管法兰及法兰力矩对圆筒大开孔计算截面的加强作用,提出一种更加符合实际结构的补强计算方法,比现有各种圆筒大开孔补强方法更为科学合理和安全经济。     

圆筒径向接管开孔补强计算两种分析方法的比较

对比有限元分析方法和GB 150—2011的弹性薄壳理论应力分析法在圆筒径向接管开孔补强的分析结果发现,由于应力奇异性,有限元分析结果是偏保守的。因此,推荐使用GB 150—2011的弹性薄壳理论应力分析法来计算圆筒径向接管开孔补强     

压力容器切向开孔接管区的应力分析设计

对压力容器切向开孔接管区进行三维有限元分析,获得了容器筒体、接管及其连接部位的应力分布信息,并与压力容器正交开孔接管连接结构的应力分布进行了比较。根据JB4732分析设计标准对压力容器切向开孔接管进行了强度评定。结果表明,压力容器切向开孔接管产生明显的应力集中,且应力集中系数随接管与筒体连接处距离的增大而快速降低;各类应力的最大值发生在接管与筒体连接处且位于接管上部位的内侧区域,是筒体失效的危险区域;与压力容器正交开孔接管相比,压力容器切向开孔接管的应力分布更趋复杂,有更明显的应力集中,但切向接管的强度足够,满足安全要求。     

开孔补强计算时接管厚度附加量对计算结果的影响

国内外大多数压力容器设计标准规范中开孔补强计算是以有效厚度进行计算的,但GB 150.3-2011标准中计算外伸、内伸接管有效补强高度时,是以接管名义厚度计算的,由于名义厚度中包含了厚度附加量,不符合强度计算理论。通过对一台氯气缓冲罐接管开孔补强计算进行对比说明,按GB 150.3-2011标准计算开孔补强满足强度要求,如采用接管有效厚度进行计算,则不能满足强度要求,建议GB 150.3-2011标准中开孔补强计算以接管有效厚度作为计算依据。     

两种圆筒径向大开孔接管补强计算方法的对比分析

对比GB150—2011中开孔补强分析法与HG/T 20583—2011中开孔补强压力面积法对圆筒径向大开孔补强计算结果的异同,并结合理论基础与设计准则,分析结果偏差的原因。     

空冷器矩形管箱开孔补强方法初探

在分析了空冷器矩形管箱受力特点的基础上,参照圆筒形壳体和平板封头的补强方法,提出了矩形管箱在开孔后是否要另行补强的判断方法及其计算公式。