轴承保持器用复合材料改性研究

在原多孔含油塑料轴承保持器的基础上,添加一些填料,改进复合材料的基怍,对其润滑性、粘接性和加工性进行了测试研究,证明了加石墨填料可以改进润滑性,加环氧树脂等能提高粘结性,改善加工性。     

烯丙基线性酚醛树脂改性BMI的研究

文中介绍了烯丙基线性酚醛树脂（ＡＦ）和用ＡＦ改性的双马来酰亚胺（ＢＭＩ）的性能，结果表明ＢＭＩ／ＡＦ树脂具有良好的工艺性，固化树脂有较佳的综合性能。     

烯基化合物改性BMI树脂性能研究

采用丙烯基苯和烯丙基酚两种化合物的改性双马来酰亚胺（ＢＭＩ）树脂，所得的改性ＢＭＩ树脂都具有良好的溶解性和耐高温性能，两者相比，烯丙基酚改性的ＢＭＩ树脂力学性能优良，弯曲强度达１２８．０ＭＰａ，丙烯基苯化合物改性的ＢＭＩ树脂的耐高温性更好，热分解温度达４３０℃，在２３０℃时弯曲强度保留率达８２．４％。     

含硼烯丙基树脂改性BMI树脂

采用 同主链结构的含硼烯丙基树脂改性双马来酰亚胺（ＢＭＩ）树脂，并对其预聚工艺、反应性、固化树脂力学性能、耐烧蚀性能及玻璃布层压性能进行了研究。     

BMI改性丁橡胶作FPC基材胶粘剂的研究与应用

ＢＭＩ改性丁腈橡胶作ＦＰＣ基材的胶粘剂，可以提高产品的耐热性和剥离强度，制成的基材同时具有良好的电性能及其他使用性能。     

改性双马来酰亚胺树脂固化反应动力学的研究

用 PE DSC-7仪器测定了 N,N,N′,N′—四烯丙基二苯甲烷二胺改性双马来酰亚胺树脂的比热容,并借助DSC-7动力学软件得到该树脂的固化反应级数n=1.39±0.10、反应活化能E_a=138±7.77kJ/mol和表观频率因子InZ=28.6±1.921/sec;还预测了树脂的固化反应程度(d),固化反应温度(T)和固化反应时间 (t)三者间相互关系,并计算了凝胶化温度(Tgel)、固化温度(Tcure)和后处理温度(Ttreat)。     

耐205℃的改性双马来酰亚胺树脂

经改性的双马来酰亚胺树脂可在205℃下工作,并具有良好的韧性和成型工艺性。该树脂的研制成功为复合材料向较高使用温度的零件与结构领域推广创造了条件。     

改性双马来酰亚胺树脂的固化工艺研究

本文用ＤＳＣ法研究改性双马来酰亚胺树脂的固化动力学参数和固化工艺,固化度和红外光谱确定了后处理工艺。研究所得的固化工艺条件中１４０℃／ｈ、１９０℃／２ｈ,２４０℃／４ｈ能达到完全固化。     

马来酰亚胺改性酚醛树脂研究进展

综述了近年来马来酰亚胺(MI)对酚醛树脂(PF)的常见改性方法。重点分析和总结了双马来酰亚胺(BMI)改性PF的机制、方法,并介绍了应用新型MI结构聚合物改性PF及PF胶粘剂。最后展望了MI改性PF的未来发展方向。     

改性双马来酰亚胺基体树脂及其复合材料的研究

以二苯甲烷双马来酰亚胺与二烯丙基双酚Ａ为共聚单体，在适当的催化剂等作用下，制备了一种改性双马来酰亚胺树脂。本文对这种改性的双马来酰亚胺树脂体系的溶解性能、固化反应动力学和固化反应机理进行了研究。对这种基体树脂及其玻璃纤维复合材料的力学、电学和耐热性能也进行了考察。     

BMI改性酚醛树脂模塑料的制备与性能研究

采用一步法合成了BMI(双马来酰亚胺)改性PF(酚醛树脂),通过FT-IR(红外光谱)法、1H-NMR(核磁共振氢谱)法、凝胶时间和DSC(差示扫描量热)法等分析了改性树脂的结构和固化温度,并分别以HMTA(六次甲基四胺)和PO(过氧化物)作为固化剂对不同BMI含量的改性PF模塑料进行了性能对比。结果表明:BMI改性PF在较高温度时才能固化,固化剂种类和BMI含量对改性PF模塑料的性能影响较大;以PO作为固化剂和引发剂时,相应模塑料的综合性能相对更好。     

改性BMI/苯并噁嗪树脂的固化反应及其动力学研究

将改性双马来酰亚胺(BMI)树脂与苯并噁嗪(B-a)树脂进行共混共聚制备了改性BMI/B-a树脂,采用动态DSC技术研究了改性BMI/B-a树脂的固化反应过程。实验结果表明,在100～350℃范围内出现两个峰,其中100～153℃是树脂的熔融吸热峰(峰顶温度为134℃),156～303℃是树脂固化反应过程的放热峰(峰顶温度为232℃);改性BMI树脂与B-a树脂的固化反应级数为0.93,活化能为85.6 kJ/mol;改性BMI/B-a树脂的固化工艺为180℃×1 h+200℃×2 h+230℃×2 h,后处理工艺为280℃×2 h。     

聚醚酮改性BMI树脂的固化反应动力学研究

采用非等温DSC(差示扫描量热)法、FT-IR(红外光谱)法、Kissinger-Crane法、Ozawa法和T-β(温度-升温速率)外推法研究了PEK(聚醚酮)改性BMI/DBA(双马来酰亚胺/二烯丙基双酚A)树脂体系的固化动力学过程。研究结果表明:采用Kissinger-Crane法得到的动力学参数与Ozawa法的求解结果相近,PEK改性BMI/DBA的固化反应遵循1级反应机制;BMI/DBA/PEK树脂体系的固化温度为130~210℃,后处理温度为240℃。     

碳纤维/铝粉/双马来酰亚胺复合材料的工艺研究

采用对辊挤塑机制备短碳纤维/铝粉/双马来酰亚胺(BMI)树脂基复合材料,用扫描电镜(SEM)对材料断口、纤维分布进行了分析,测试了材料的冲击、弯曲性能。结果表明:在材料中,对辊混料的时间对纤维平均长度及分布没有太大的影响,碳纤维、铝粉的加入及后固化处理都使材料的力学性能得到提高。     

RTM用BMI树脂的活性稀释剂研究

采用苯乙烯作为RTM用BMI/DABPA树脂体系的活性稀释剂,对树脂粘度、反应性以及耐热性等方面进行了研究。结果表明,这种活性稀释剂可以极大程度地降低BMI/DABPA树脂的粘度,改善树脂体系的流动性能;由于苯乙烯与BMI/DABPA树脂能发生交联反应,故树脂体系没有低分子挥发物产生,这样在降低树脂体系粘度的同时,兼顾了BMI树脂良好的耐热性能及力学性能。此外,本文还探讨了双马来酰亚胺、二烯丙烯双酚A以及苯乙烯之间的反应机理。实验数据表明,在BMI/DABPA树脂体系中加入25%(W%)的苯乙烯,既可满足RTM用BMI树脂粘度的要求,又可兼顾固化树脂良好的热性能。     

双马来酰亚胺改性酚醛树脂的制备及其性能研究

采用烯丙基氯对PF(酚醛树脂)进行醚化,得到AEN(烯丙基化酚醛树脂);然后将其与BMI(双马来酰亚胺)共聚,制备BMAEN(BMI改性AEN)。采用红外光谱(FT-IR)法、差示扫描量热(DSC)法和热失重分析(TGA)法等手段对其结构和耐热性等进行了表征与分析。结果表明:BMAEN的耐热性能良好,其5%失重温度提高了47.5℃、最快热分解温度为462.0℃且800℃时残炭率为47.48%;BMAEN基玻璃纤维增强型复合材料的力学性能明显优于未改性PF基玻璃纤维增强型复合材料。     

短碳纤维增强BMI复合材料的工艺与力学性能研究

采用热模压工艺,制备了３ｍｍ短碳纤维增强ＢＭＩ复合材料。探讨了预浸料中挥发份含量对复合材料力学性能的影响,采用扫描电子显微镜（ＳＥＭ）观察了试样的显微结构,测试并分析了复合材料试样的气孔率和力学性能。     

POSS改性BMI树脂固化动力学及固化工艺研究

以双马来酰亚胺(BMI)、二烯丙基双酚A(BA)和七苯基倍半硅氧烷三硅醇(POSS-triol)为原料,采用非等温差示扫描量热(DSC)法研究了BMI/BA/POSS-triol体系的固化反应过程。运用Kissinger极值法、Crane法、Flynn-Wall-Ozawa(FWO)等转化率法和T-β(温度-升温速率)外推法确定了改性树脂体系的固化反应动力学参数和固化工艺参数。结果表明:改性树脂体系的固化反应活化能和反应级数(接近于1)均随POSS-triol用量增加而变化不大,说明POSS-triol的加入并没有明显改变BMI/BA体系的固化反应机理;改性树脂体系的凝胶温度为175.7℃,固化温度为226.9℃,后处理温度为271.7℃。     

萘酚改性烯丙基化环保型酚醛树脂的合成及研究

分别以环保型PF(酚醛树脂)和萘酚改性环保型PF为母体,成功合成了烯丙基化PF和萘酚改性烯丙基化PF,并制备了萘酚改性烯丙基化PF/BMI(双马来酰亚胺)共聚树脂;然后分别以上述树脂作为基体树脂,制备了玻璃纤维增强型复合材料。结果表明:当基体树脂为萘酚改性烯丙基化PF/BMI共聚树脂时,相应复合材料的冲击强度(321.6 kJ/m2)和弯曲强度(524.1 MPa)比萘酚改性烯丙基化PF基复合材料提高了11.0%和46.3%,比未改性环保型烯丙基化PF基复合材料提高了42.8%和258.2%,说明萘酚改性烯丙基化PF/BMI共聚树脂的增韧效果优于萘酚改性烯丙基化PF;萘酚改性烯丙基化PF/BMI共聚树脂基复合材料的耐热性能优于未改性烯丙基化PF体系,这是因为前者800℃时的残炭率(39.62%)高于后者(10.92%)所致。