纳米改性对含碳化物的等温淬火球墨铸铁磨球金相组织的影响

针对大型半自磨机现用磨球磨耗高、破碎率高的现状,研究了纳米改性和高温预处理对含碳化物的等温淬火球墨铸铁磨球金相组织的影响。实验结果表明:随着纳米改性剂加入量的增加,石墨球趋向圆整化、细小化和分布均匀化;碳化物趋向细小化和分布均匀化;高温预处理使碳化物数量减少,边界钝化,短杆状向球形过渡。优化后的金相组织细小均匀,对提高磨球的耐磨性及抗破碎能力极为有利。     

中铬白口铸铁磨球的孕育处理

通过孕育处理,改善中铬白口铸铁铸态组织中碳化物的类型和形貌,细化碳化物和奥氏体,并使碳化物尖角圆整和分布均匀。选择合适的热处理,可获得低成本、高质量的磨球。     

稀土、钒、钛复合变质超高锰耐磨铸刚试验研究

介绍一种以稀土、钒、钛复合变质处理的新型超高锰耐磨铸钢，研究表明该材质在一定的固溶温度、冷却方式、保温时间及时效强化工艺条件下，能获得单一奥氏体基体上弥散分布着均匀、细小的球状碳化物理想金相显微组织，各项力学性能指标优异，可适用于各种高低应力的工况条件。     

时效处理对Co基合金堆焊重熔层组织和性能的影响

通过金相、扫描电镜显微组织分析, 显微硬度测定, 高温磨损试验, 对经不同工艺参数时效处理的Co基合金堆焊重熔层进行了分析研究。结果表明, 堆焊重熔层组织主要是细小的等轴状枝晶γ-Co及其间分布的共晶组织; 经时效处理后, 主要是γ-Co基体上弥散分布着合金碳化物和骨架状的共晶组织。在时效处理时, 随着时效温度的不断提高, 堆焊重熔层表面硬度随之升高, 在900 ℃时硬度达到最大值, 然后急剧下降; 相比较, 经长时(12 h)时效处理的堆焊重熔层硬度高于经短时(6 h)时效处理。经时效处理的堆焊重熔层高温耐磨性均优于未经时效处理的堆焊重熔层, 并且经短时(6 h)时效处理的堆焊重熔层的高温耐磨性好于经长时(12 h)时效处理。     

钨合金铸铁碳化物团球化工艺的研究

钨合金铸铁经K、Na变质处理后 ,共晶碳化物由网状分布变成团球状分布 ,碳化物明显细化和分布均匀化。分析了碳化物团球化机理 ,碳化物形态改善导致钨合金铸铁的冲击韧度和抗冲击磨损性能明显提高。变质钨合金铸铁用于制造球磨机衬板 ,使用寿命比高锰钢衬板提高 2倍以上     

新型钴基高温合金长期时效组织演化研究

新型钴基高温合金具有比镍基高温合金更高的γ′强化相稳定温度,其有望替代镍基高温合金应用于涡轮盘等服役环境苛刻的工程部件。为了解决钴基高温合金长期服役环境下的组织稳定性,对两种不同C含量的新型钴基高温合金进行900℃长期时效研究,系统解析了铸造态和固溶时效2种处理条件下γ′相和碳化物的尺寸、分布、成分和形貌演化规律。研究结果表明：两种钴基高温合金中γ′相的粗化均遵循LSW熟化理论,固溶时效态合金中γ′相的粗化速率高于铸态合金;含C钴基高温合金中的碳化物形貌和尺寸在长期时效过程中未见明显变化,当时效时间达到5000 h后,碳化物周围出现无析出区,并且固溶时效态合金中碳化物周围的无析出区面积更大,这主要是Ta、Ti等元素扩散降低了γ′相的热稳定性并发生溶解造成的。     

铬钼铜白口铁磨球及应用

主要介绍多元合金复合加入铸造工艺和热处理等手段,以及控制白口铁中碳化物的含量、形貌及分布;提高白口铁韧性,使之适合磨球的服役条件的作法和体会。     

矿山用屈氏体高铬多元合金铸铁磨球

本文介绍了采用金属－砂复合型铸造的矿山用屈氏体高铬多元合金铸铁磨球的化学成分设计、金相组织及力学性能等特点。试验结果表明，这种磨球适合在冲蚀条件下研磨高硬度的各种金属矿石物料，显示了性能优良、耐磨、破碎率低等优点。     

变质处理钨合金白口铸铁衬板的研究和应用

钨合金白口铸铁脆性大，直接制造衬扳易断裂。为此研究了碱金属元素K、Na对其组织和性能的影响。结果表明，钨合金白口铸铁经K、Na变质处理后，共晶碳化物由网状分布变成断网状、团球状分布，碳化物明显细化和分布均匀化。碳化物形态的改善使钨合金白口铸铁的冲击韧性和抗冲击磨损性能明显提高。变质钨合金白口铸铁衬扳应用于球磨机，使用安全、可靠，寿命达到高锰钢衬扳的3倍以上。     

机械合金化Cu_(50)Cr_(50)合金的致密化和组织分析

采用机械合金化方法制备了成分均匀、晶粒超细化的Cu50 Cr50 微粉 ,并对该粉末进行了致密化研究。结果发现 ,采用热压工艺可以将Cu50 Cr50 微粉制备成组织细小、分布均匀的CuCr触头材料 ,该材料表现出较高热组织稳定性 ,同时还分析了致密化过程中发生的组织变化和过饱和固溶体的脱溶过程。     

CADI磨球在天鸥矿业公司选矿厂的应用

天鸥矿业公司选矿厂使用CADI(碳化物奥铁体球墨铸铁)磨球后与高铬磨球相比,磨球单耗降低了31.02%~62.50%。电耗降低了6.29%。生产出的精矿细度要细,球磨机按新生成-75mm含量计算的处理量略高。运行180d后,磨机内几乎没有失圆和破碎的CADI磨球,也没有磨球堵塞格子板的情况出现。     

优质高碳结构钢锻造磨球的研究浅探

叙述了优质高碳结构钢锻造磨球的锻造工艺,热处理工艺及金相组织物理性能试验,并对试验结果进行分析,指出用优质高碳结构钢锻造磨球是一种理想的材料。     

超高锰耐磨钢的组织与性能研究

研究了超高锰钢铸态和热处理态的显微组织、力学性能和耐冲击磨料磨损性能。结果表明，超高锰钢水韧后的组织为奥氏作基体上弥散分布有细小的碳化物颗粒和球形夹杂；变质处理使组织中的碳化物颗粒细化，且分布更加均匀弥散；在0．5J的磨损冲击功下，Mn20（S）和Mn17（SR）的耐磨性分别比Mn12（SR）提高50％和28％以上；在1．0J的磨损冲击功下，Mn17（SR）的耐磨性比Mn12提高40％以上。     

掘进机截齿表面合金熔覆强化研究

为强化掘进机截齿表面的力学性能,基于激光熔覆技术提出一种涂层制备工艺,并对表面合金的金相组织、显微硬度和元素相分布等特性进行了研究与分析。通过试验分析可知:涂层与母材之间的结合性良好,涂层晶粒细小,分布均匀;在三相化合物Mo2Ni3Si的作用下,涂层表面在不同磨损量下的显微硬度均保持稳定,且相比母材区提升了20%以上。     

钼及La_2O_3对激光原位合成TiC-VC颗粒增强镍基复合涂层组织和性能的影响

研究添加钼粉及稀土氧化物La_2O_3对Km TBCr15Mo高铬铸铁表面激光原位合成TiC-VC颗粒增强镍基复合涂层组织及耐磨性的影响,分析钼及La_2O_3的作用机理。结果表明,熔覆层无裂纹且组织致密,熔覆层的组织主要由(Fe,Ni)固溶体,细小颗粒状或树枝状TiC-VC复合碳化物组成。随着钼粉的加入,熔覆层的组织更为均匀,钼元素起到细化晶粒的作用,使弥散分布的TiC、VC颗粒难以聚集长大。随着La_2O_3的加入,熔覆层的形核核心增多,更多的雪花状TiC-VC弥散分布于熔覆层组织中。由于钼具有较强的碳化物形成能力以及对显微组织起到晶粒细化作用,La_2O_3对显微组织的细化及涂层的净化具有较大作用,因此适当的钼粉(5%)或稀土La2O3能提高熔覆层的硬度及耐磨性。     

灰铸铁显微组织对磷化膜质量的影响

通过金相检验、硬度检测、表面粗糙度测试及形貌分析,对压缩机用不同显微组织灰铸铁的磷化膜进行了试验研究.结果表明,在相同的加工工艺和磷化处理条件下,灰铸铁基体中珠光体层间距及石墨形态对磷化膜的质量有影响,珠光体层间距越小、石墨分布越细小均匀,磷化膜的质量越好.     

冷却速度和 Nb 含量对 X80管线钢 MA 岛的影响

以高Nb X80管线钢为研究对象,利用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜等实验设备对钢中MA岛的尺寸、形貌及分布特征进行了研究和分析.研究结果表明,高Nb X80管线钢热轧后,适当提高冷却速度可使钢中MA岛的形貌和分布更为细小和均匀,高的Nb含量促进了条状MA岛的生成.通过调整高Nb X80管线钢的合金成分和热轧后的冷却速度,均可减少MA岛对钢性能产生的不利影响.     

机械合金化Cu50Cr50合金的致密化和组织分析

采用机械合金化方法制备了成分均匀、晶粒超细化的Ｃｕ５０Ｃｒ５０微粉,并对该粉末进行了致密化研究。结果发现,采用热压工艺可以山Ｃｕ５０Ｃｒ５０微粉制备成组织细小、分布均匀的ＣｕＣｒ触头材料,该材料表现出较高热组织稳定性,同时还分析了致密化过程中发生的组织变化和过饱和固溶体的脱溶过程。     

H13热作模具钢热处理工艺研究

采用金相显微镜、扫描电镜、显微硬度仪及拉伸试验等设备研究了不同淬火温度和回火温度对H13热作模具钢的显微组织和力学性能的影响。结果表明: 通过进行二次回火处理,并适当降低回火温度,可以有效地析出更多细小、弥散分布的碳化物,并充分释放淬火应力。H13热作模具钢的硬度和强韧性得到了显著提升。在淬火温度为1000℃回火温度为520℃进行二次回火时的力学性能较好,回火马氏体尺寸较小,组织分布更均匀。此条件下的硬度为487HV,抗拉强度可达到1779MPa,伸长率为11.5%。通过拉伸断口形貌的分析可看出,经过回火工艺处理后的样品断口呈现出大量的韧窝,其断裂特征表现为典型的韧性断裂。此外,还对H13钢在520℃至600℃回火过程中的软化行为进行了动力学建模。     

激光熔覆工艺参数对高速钢涂层性能的影响

通过激光熔覆技术,在316L不锈钢表面制备了高速钢涂层。研究了送粉速度和扫描间距(搭接率)对熔覆层性能的影响。结果表明,在送粉速度0.4 r/min、扫描间距0.9 mm时,熔覆层性能较佳。熔覆层表面平滑,无球化缺陷,与基体之间冶金结合良好; 熔覆层内部组织紧密,无气孔和浮渣等缺陷。熔覆层组织结构从下至上依次为平面晶、柱状晶和等轴晶。熔覆层由α-Fe和碳化物组成,且碳化物分布均匀,无明显偏析。熔覆层平均硬度为基体的3.68倍。熔覆层动摩擦系数分布曲线波动小,明显低于基体动摩擦系数。