尿素合成塔衬里的检测与修理

尿素合成塔是氮肥企业尿素生产装置的重要设备之一，其主要作用是将甲铵脱水转变为尿素。简体为多层包扎结构，内筒体一般用板厚为8mm的316L或2CrNiMo18—12Mo尿素级不锈钢板作衬里，以防止尿液等腐蚀介质对简体的腐蚀。尿素合成塔的设计压力为21．56MPa，设计温度为193℃。一旦发生衬里层破裂，塔内的腐蚀介质尿液就会快速腐蚀碳钢的层板，造成重大事故。为此尿素合成塔不锈钢衬里层下的碳钢筒体均开有许多检漏孔，如衬里发生泄漏，介质可经检漏孔流出，提示操作人员及时停车进行处理。     

尿素合成塔焊接质量的同型多胶片射线检测方法

新型 1 2 0 0 mm尿素合成塔系多层包扎高压容器 ,塔壁由 1 7层板材构成 ,由内向外分成两部分 ,内层为耐腐蚀衬里板 ,由单层超低碳不锈钢板构成 ,材料为 31 6L,板厚 8mm;外层为承压部分 ,由盲层板(单层 ,厚度为 6mm)、内筒板 (单层 ,厚度为 1 2 mm)和层板 ( 1 4层 ,每层厚度为 6mm)构成 ,材料分别为碳钢和 1 6Mn R。塔壁总厚度为 1 1 0 mm,塔体由环焊缝连接而成。环焊缝开双 U型坡口 ,坡口面由手工堆焊层覆盖 ,厚度 2～ 3mm(图 1 )。图 1　坡口形式以及焊接和探伤程序合成塔系内部为腐蚀介质的高压容器 ,内外层的焊接质量直接影响合成塔…     

尿素合成塔损伤分析及焊接修复技术

某厂尿素合成塔经8万小时运行后检查发现,其奥氏体不锈钢衬里中下部存在明显均匀腐蚀,中上部焊缝区及部分母材、托架存在严重开裂。分析表明,焊接区裂纹基本属晶间腐蚀开裂;母材区裂纹基本属应力腐蚀开裂。在解决修复中几个技术关键后,对尿素合成塔损伤进行了成功修复。     

焊接工艺——熔焊

等离子弧焊焊接尿素合成塔不锈钢衬里的试验研究 通过对焊接接头的化学成分分析、力学性能试验、晶间腐蚀、选择性腐蚀试验和金相检验，证明等离子弧焊可以用于焊接尿素合成塔的尿素级不锈钢衬里，且效率高、焊接质量稳定，建议将该焊接方法纳入相关规范和工程设计标准加以使用。     

焊接工艺——熔焊

等离子弧焊焊接尿素合成塔不锈钢衬里的试验研究 通过对焊接接头的化学成分分析、力学性能试验、晶间腐蚀、选择性腐蚀试验和金相检验，证明等离子弧焊可以用于焊接尿素合成塔的尿素级不锈钢衬里，且效率高、焊接质量稳定，建议将该焊接方法纳入相关规范和工程设计标准加以使用。     

TA2/316L爆炸复合板的点蚀行为

采用X射线(XRD)、扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、动电位极化及浸泡腐蚀技术,研究了316L爆炸焊接前后的点蚀行为.XRD分析表明,相对于基体试样,316L侧焊缝和熔合区产生了第二相及δ铁素体相;动电位极化和浸泡腐蚀实验表明,316L基体及焊缝金属都表现出钝性,但焊接后的316L耐点蚀性降低,焊缝和熔合区被优先腐蚀.     

LED集鱼灯焊接结构设计和焊接接头性能研究

以实际产品LED集鱼灯为例,对其焊接结构进行了设计,令316L奥氏体不锈钢板包覆铝合金,从而巧妙地避开了铝合金和316L不锈钢异种材料的焊接,实现了不锈钢与不锈钢之间的焊接。并对集鱼灯进行脉冲MAG焊接,对其焊接接头的焊缝成形、微观组织和耐海水腐蚀性能进行了研究。结果表明,焊缝组织为奥氏体和铁素体双相组织,焊缝与316L母材的元素含量基本一致,焊缝的腐蚀速率为0.22 mm/a,母材的腐蚀速率为0.19 mm/a,焊缝耐海水腐蚀性能比母材稍差。     

铜—钢衬里的焊接

异丙醇水合器是厚20毫米16MnR钢制外壳的衬铜结构。壳体内衬为3毫米厚的磷脱氧铜板(牌号TuP)。设备制完后要作30公斤/厘米~2的水压试验及0.5公斤/厘米~2的气密性试验;设备衬里受到磷酸介质腐蚀。因此,对衬里焊缝提出了致密性、耐腐蚀性及良好的结合强度等要求。异丙醇水合器外壳焊接问题,有铜-铜、铜-钢的焊接。铜-铜焊接工艺较成熟,这儿不再赘述。本文仅就铜钢焊接中的焊接材料及铜-钢接头型式的确定作一介绍。铜-钢焊接常见的缺陷是裂纹。为了避免铜-钢焊接裂纹,在工艺措施方面,除了要加     

时效处理对Q345/316L异种焊接接头耐腐蚀性能的影响

采用焊条电弧焊(SMAW)对Q345/316L异种钢进行焊接,并对焊接接头进行不同温度的时效处理。在模拟常温高压海水环境中对不同时效处理的异种钢焊接接头开展腐蚀试验。研究时效处理对Q345/316L异种钢焊接接头耐腐蚀性能的影响。结果表明:经过450℃时效处理的异种钢焊接接头比250℃、600℃及不进行时效处理的焊接接头具有更好的耐腐蚀性能。同时经450℃的时效处理有利于焊缝奥氏体晶界处碳化物的溶解,缓解晶界的贫Cr现象,提高其耐腐蚀性能。此外,Q345/316L异种钢焊接接头在模拟海水腐蚀环境中的腐蚀产物主要是α-Fe和Fe OOH。     

小尿素合成塔的腐蚀分析及处理

将尿素合成塔腐蚀特征与历年生产工况进行比较分析认为，频繁开停车和脱硫剂粉末带进系统是尿素合成塔腐蚀的外在因素，内衬焊缝焊接热影响区内的缺陷是引起腐蚀的内在因素。为此，提出若干措施并取得较好的防腐效果。     

L245NB与316L钢管对焊工艺

针对高酸性气田用钢L245NB和316L钢管进行对接焊,采用钨极氩弧焊打底,焊条电弧焊填充盖面,通过反复工艺性试验,确定了焊接材料、焊接工艺参数,并对焊接接头进行了X射线探伤、力学性能试验、金相分析及抗腐蚀性能检测。结果表明:焊接接头X射线探伤检测为Ⅱ级,焊接接头各项力学性能指标均合格,焊缝区金相组织为奥氏体+鳞片状铁素体+树枝状铁素体,抗晶间腐蚀倾向检测与抗Cl-应力腐蚀性能检测试件均未见裂纹,试件失重腐蚀气相、液相平均腐蚀速率分别为0.024 6,0.046 0 mm/a,拟订的L245NB和316L钢管对焊工艺方案是可行的。     

不同焊接方法下316L不锈钢焊接接头组织性能研究

采用20%CO2+80%Ar气体保护MAG焊和焊条电弧焊对316L不锈钢进行焊接,通过对焊接接头进行拉伸、弯曲、硬度试验和显微组织观察,研究了焊接接头组织性能。结果表明,焊条电弧焊接头的抗拉强度和显微硬度比MAG焊接头的抗拉强度和显微硬度高;焊条电弧焊焊缝金属中δ铁素体含量比MAG焊焊缝金属中δ铁素体含量高;MAG焊焊缝金属含有少量的MC型碳化物;拉伸时,焊条电弧焊接头断裂在热影响区,而MAG焊接头断裂在焊缝中心位置;焊接接头的弯曲试验均合格。     

热处理对复合板焊接接头中316L不锈钢焊缝组织及耐蚀性的影响

对Q345碳钢/316不锈钢复合板进行焊接,并对焊接接头进行了不同工艺的热处理;通过组织观察、晶间腐蚀试验和应力腐蚀试验研究了热处理工艺对316L不锈钢焊缝组织和耐蚀性的影响。结果表明:316L不锈钢焊缝组织均为奥氏体+条状铁素体;随热处理次数增加,奥氏体晶界变宽,二次热处理后在316L不锈钢焊缝奥氏体晶界处有明显Cr23C6析出,并形成了贫铬区,容易发生晶间腐蚀和应力腐蚀,降低了316L不锈钢焊接接头的耐蚀性。     

衬钛尿素合成塔

尿素合成塔是生产尿素的关键设备,由原料氨和二氧化碳生成尿素的反应主要在该塔内进行。由于在高压(16—25MPa)和高温(184—200℃)下操作;而且反应的中间产物—氨基甲酸铵又具有强烈的腐蚀性,因此塔的内壁需采用耐腐蚀的金属材料衬里。常用的衬里材料为     

316L奥氏体不锈钢压力容器的焊接

某厂委托我厂制作以下 316L不锈钢压力容器 :洗涤器 2台 ,规格80 0mm× 5 0 0 0mm× 8mm ,设计压力0 .8MPa,Ⅰ类压力容器 ;过滤器 2台 ,规格70 0mm× 20 0 0mm× 8mm ,设计压力 1.1MPa ,Ⅱ类压力容器。我厂初次接触 ,为保证焊接质量 ,制定出了如下焊接工艺。1　焊接方法及材料根据 316L钢的特点及板厚 ,选用手工电弧焊焊接 ,电源极性为直流反接。选用E316L - 16 (A0 2 2 )焊条 ,直径3.2mm。2　坡口形状及尺寸为了使焊缝熔合良好及便于操作 ,采用V形坡口 ,用刨边机加工。由于电流较小 ,钝边稍留小一些 ,便于熔透 ,其尺寸如图 1所示…     

热输入对316L焊接接头在液态LBE中的空泡腐蚀影响

研究不同热输入下316L 焊接接头和母材在550 ℃液态铅铋合金中的空泡腐蚀行为。试验结束后,使用扫描电子显微镜(SEM)和原子力显微镜(AFM)对空蚀80 h 后的试样进行表面形貌和粗糙度分析。研究表明,316L不锈钢焊缝在液态Pb-Bi 中的抗空蚀能力取决于奥氏体晶粒的大小,焊接热输入增大,奥氏体晶粒长大,焊缝的抗空蚀能力变差。在空蚀时间相同的情况下,316L 母材的抗空蚀能力优于焊缝。     

晶界特征分布对316L不锈钢焊接接头腐蚀行为的影响

采用电子背散射衍射(EBSD)、取向成像显微技术(OIM)和X射线残余应力分析技术,通过电化学试验和浸泡腐蚀试验研究了316L不锈钢焊接接头焊缝和母材的特殊晶界分布和表面残余应力分布,以及溶液温度对其耐蚀性的影响.结果表明:316L不锈钢焊接接头焊缝的低重位点阵(CSL)晶界所占的比例比母材的低45％;焊缝和母材的临界...     

316L 不锈钢 TIG 焊接接头在 H2 S 溶液中的钝化性能

目的研究316L不锈钢TIG焊接接头各区域在不同浓度H2S溶液中的钝化及耐蚀性能差异。方法在H_2S质量浓度为0.05,0.1,0.2,0.4,0.8 g/L的H2S溶液中,通过极化曲线、恒电位阶跃、阳极极化、交流阻抗等方法,分别研究316L奥氏体不锈钢TIG焊接接头的母材区和焊缝区的钝化性及耐蚀性能。结果随着H_2S浓度的增加,焊接接头母材区和焊缝区的钝化性能都所有降低,电化学活性都明显升高,且腐蚀电位逐渐降低,腐蚀电流密度有所增加。交流阻抗拟合结果显示,母材区和焊缝区的抗腐蚀性能指标(R1+R2)随着H_2S浓度的升高而降低。此外,在相同浓度的H_2S溶液中,焊缝区的腐蚀电位、钝化性能、阻抗都比母材区低,而电化学活性、腐蚀电流密度都比母材区高。同时,随着H2S浓度的升高,焊缝区与母材区的钝化性能、耐腐蚀性差距逐渐变大。结论随着H_2S溶液浓度的增加,316L不锈钢TIG焊接接头母材区和焊缝区的钝化性能逐渐降低,耐蚀性下降,且二者耐蚀性的差距逐渐加大。在相同浓度的H_2S溶液中,母材区的耐蚀性比焊缝区好。     

TP316L与Q345B异种钢焊接接头力学性能的研究

针对公司在建FLNG项目中不锈钢板(TP316L)与低合金钢板(Q345B)的焊接问题,结合此项目的技术要求及结构设计特点,选择焊条电弧焊(SMAW)进行单面焊双面成形的焊接工艺试验,焊条选用GES-309L (?3.2 mm),坡口形式为单面V形坡口,并对焊接接头进行拉伸、弯曲、冲击、硬度和宏观腐蚀试验研究,结果表明:该试验可获得满足要求的综合性能良好的焊接接头。     

316L不锈钢焊接头耐蚀性能研究

分别采用扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)、动电位极化技术及零内阻安培表方法研究爆炸焊接316L不锈钢接头的显微组织形貌、物相、点蚀及电偶腐蚀行为。结果表明,316L不锈钢侧焊缝金属存在严重的组织形变和金属间化合物相,且相对于基体试样,316L不锈钢侧焊缝和熔合区产生了更多的δ铁素体相,这些因素导致焊接后的316L不锈钢耐点蚀和电偶腐蚀性能降低。