各种钢铁的焊接

制造加氢反应器用2．25Cr-1Mo-0．25V钢的焊接性能试验,1Cr18NigTi与1Cr13不锈钢的焊接试验,奥氏体不锈钢储能焊接头组织形成规律,不锈钢的瞬间液相扩散焊研究,铁道客车用SUS30IL不锈钢非熔透型激光搭接焊工艺……     

焊接检验及其设备

奥氏体不锈钢堆焊层熔合区剥离原因分析 使用超声波检测热壁加氢反应器时,发现剥离裂纹。采用奥氏体不锈钢双丝带极埋弧堆焊2．25Cr-1Mo钢试板。根据奥氏体不锈钢的焊接性,提出了合理的焊接工艺参数。通过对2．25Cr-1Mo奥氏体不锈钢堆焊试件,模拟加氢反应器不同工况条件下运行试验,然后对堆焊试件解剖,并进行无损检验、力学性能测试、显徽组织观察等,     

焊接检验及其设备

奥氏体不锈钢堆焊层熔合区剥离原因分析 使用超声波检测热壁加氢反应器时,发现剥离裂纹。采用奥氏体不锈钢双丝带极埋弧堆焊2．25Cr-1Mo钢试板。根据奥氏体不锈钢的焊接性,提出了合理的焊接工艺参数。通过对2．25Cr-1Mo奥氏体不锈钢堆焊试件,模拟加氢反应器不同工况条件下运行试验,然后对堆焊试件解剖,并进行无损检验、力学性能测试、显徽组织观察等,     

Fe3Al基合金的堆焊工艺试验研究

采用钨极氩弧焊(GTAW)方法在1Cr18Ni9不锈钢基体上进行Fe3Al合金堆焊性试验，结果表明：在焊接电流为80A，焊接电压为13-15V，预热温度为150℃，焊接速度为1．5mm／s，单道焊，焊后空冷条件下，可以在不锈钢基体上得到高硬度且韧性较好的堆焊层，且焊缝成形良好，表面无延迟裂纹出现。     

不同热处理制度下1Cr11Ni2W2MoV闪光对焊接头的组织与性能

针对1Cr11Ni2W2MoV不锈钢开展闪光对焊试验,研究不同焊后热处理制度对其焊接接头组织和力学性能的影响。结果表明:采用闪光对焊方法焊接1Cr11Ni2W2MoV,能够获得优质的焊接接头。1Cr11Ni2W2MoV闪光焊焊态下焊缝组织为马氏体和少量的δ铁素体组织,焊接接头具有较好的拉伸性能,但塑性和韧性较差。经过淬火+回火热处理后组织表现为回火索氏体组织,焊接接头的抗拉强度、塑性和韧性等性能均得到改善。在1000℃油淬+570℃回火状态下,焊接接头具有良好的综合力学性能。     

各种钢铁的焊接

10000m^3天然气球罐用WEL-TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性;2．25Cr-1Mo-O．25V钢的焊接性能试验;45钢盘类零件的惯性摩擦焊工艺及变形;屈服强度900 MPa级高强钢焊接工艺；奥氏体不锈钢焊管焊缝铁素体含量及其测定     

30Cr13马氏体不锈钢焊接工艺评定

30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。     

各种钢铁的焊接

10000m^3天然气球罐用WEL-TEN610CF钢焊接冷裂纹敏感性;2．25Cr-1Mo-O．25V钢的焊接性能试验;45钢盘类零件的惯性摩擦焊工艺及变形;屈服强度900 MPa级高强钢焊接工艺;奥氏体不锈钢焊管焊缝铁素体含量及其测定     

化工不锈钢设备的焊接特性分析与焊接变形的处理工艺

采用埋弧焊焊接化工不锈钢设备时,在同样的焊接热输入下,不锈钢母材的熔化速度和对焊丝伸出端的预热作用比碳钢要大。必须制定出不锈钢埋弧焊合理的焊接工艺,使不锈钢母材及焊丝的熔化速度和焊缝金属凝固速度平衡,从而避免焊缝金属的过烧和满溢。1Cr18Ni9Ti、304、316L等奥氏体不锈钢具有良好     

1Cr18Ni9Ti不锈钢超窄间隙焊接接头组织与性能分析

采用超细颗粒焊剂约束电弧超窄间隙焊接方法进行了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的超窄间隙焊接试验,并对所得超窄间隙焊接接头的组织及性能进行了测试和分析。结果表明,1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢超窄间隙焊接接头的根焊焊缝区晶粒为等轴晶,而填充焊和盖面焊的焊缝区晶粒则为粗大的柱状晶。等轴晶和柱状晶的基体均为奥氏体,晶粒内部均分布有少量板条状铁素体。超窄间隙焊接接头的填充焊缝和根焊焊缝具有与母材相当的硬度,而盖面焊缝的硬度则略低于母材。超窄间隙焊接接头除了收缩率和冲击功比母材的略低外,抗拉强度、屈服强度及伸长率明显高于母材所对应性能的最低值。此外,试验还测得超窄间隙焊接接头的腐蚀速率为0.417 g/(m2·h),该值明显低于母材的腐蚀速率。     

0Cr25Ni20不锈钢的焊接工艺

2001年,本公司从某化工厂承接了8台反应器的制造任务。其容器外形尺寸为:600m m×3245m m×12m m;壳体材质:0Cr25Ni20;工作温度:480℃;工作压力:1.2M Pa;介质:甲醇和H 2S。通过有关试验,对其焊接工艺进行探讨,最终确定了奥氏体不锈钢0Cr25N i20的焊接工艺参数。1 0C r25N i20奥氏体不锈钢的焊接性分析奥氏体不锈钢的热膨胀系数较大,热导率较小,焊接过程中应采用较小的热输入。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢易产生收缩变形,应在焊接坡口设计时缩小焊缝截面,V形坡口角度通常不大于60°。0Cr25Ni20奥氏体不锈钢极易产生收弧热裂纹,必须严格控制…     

电子束焊扫描波形对不锈钢1Cr18Ni9Ti焊缝成形的影响

航空航天电子束焊工艺应用广泛,但焊接波形对不锈钢焊缝成形性能的影响研究甚少,采用3 mm厚不锈钢1Cr18Ni9Ti进行试验,研究电子束焊波形与焊缝组织、焊缝成形之间的关系。结果表明,不锈钢材料改变扫描波形、频率及振幅,焊缝表面成形无明显区别,焊缝呈漏斗形;热影响区窄,大约为25μm,其中波形E9,ACX=0.4 mm,f=300 Hz对应的焊缝宽度比最大。     

不锈钢A-TIG焊接头的抗腐蚀性能分析

用沸腾硝酸腐蚀法和室温硫酸加硫酸铜溶液浸蚀法对奥氏体不锈钢TIG焊和自制活性剂A-TIG焊接头进行了对比腐蚀试验.结果表明,自制活性剂A-TIG焊接头在室温下具有良好的耐硫酸腐蚀能力,比TIG焊接头有更强的抗沸腾硝酸腐蚀能力.焊缝金属的化学成分分析表明,自制活性剂在焊接过程中能抑制金属中Cr、Ni等合金元素的烧损,因此提高了A-TIG焊接头的抗腐蚀性能.     

1Cr13马氏体不锈钢小孔等离子弧打底焊工艺

1Cr13马氏体不锈钢的焊接性较差.传统焊条电弧焊焊法层次较多,焊前预热及道间温度比较关键,焊接过程中易出现裂纹等缺陷.本文介绍了一种新的焊接工艺方法,即小孔等离子打底焊,该焊接技术既可避免缺陷的产生,同时也具有高效、经济的特点.     

炼钢转炉炉体焊缝开裂失效分析

通过对2．25Cr1Mo钢焊接性和开裂的焊接接头硬度、组织、裂纹、夹渣以及焊接材料进行分析，探讨炼钢转炉炉体焊接接头开裂的影响因素，提出焊接工艺改进的建议，对焊接此类构件具有借鉴意义。     

热输入对00Cr12NiTi不锈钢焊接HAZ组织及性能的影响

研究了铁道车辆用铁素体不锈钢00Cr12NiTi在MAG焊时,焊接热输入对HAZ的组织及性能的影响.结果表明,该钢种对焊接热输入非常敏感,须控制在1 kJ/mm以下,多道焊时,热输入会随着焊道的增加而增加.焊接热输入越大,接头HAZ的金相组织和力学性能越差.最后,总结了热输入及多道焊对HAZ的组织与力学性能的影响规律,并提出了焊接该不锈钢的优化工艺措施.     

022Cr18NbTi铁素体不锈钢薄板焊接工艺及接头性能

分别采用大电流快速焊、小电流慢速焊和添加E308L焊丝三种焊接工艺参数,进行了1.5mm厚022Cr18NbTi超纯铁索体不锈钢的直流TIG焊对比试验.对获得的焊接接头进行了金相组织观察及力学性能检测,结果表明,接头热影响区的晶粒尺寸对焊接电流敏感,为了避免焊接HAZ晶粒过分粗化,不但要严格控制焊接热输入,而且要控制焊接电流不可过大;焊接接头的抗拉强度、抗弯强度和硬度等力学性能指标对晶粒度不敏感,韧性和塑性等性能指标对晶粒度敏感.在合理的焊接工艺参数下,完全可以获得合格的022Cr18NbTi不锈钢焊接接头.     

不锈钢烘筒的等离子弧焊

烘筒是印染机械中的重要配件。综合国内外纺织机械的发展,不锈钢烘筒由于寿命长、精度高等优点越来越受到用户的青睐,其产量在整个烘筒生产中的比重日益增大。不锈钢烘筒采用1Cr18Ni9Ti板对接焊成,一般采用TIG焊,但焊缝缺陷,特别是微气孔将严重影响产品质量。我们结合生产实践,进行了不锈钢烘筒等离子弧焊接的工艺试验。 1 焊接方法等离子弧焊按焊透形式可分为“小孔法”与“熔透法“。烘筒的板材一般为2mm,而且工厂的焊接夹具主要用于氩弧焊,如采用     

1Cr13Mo马氏体不锈钢的焊接工艺研究

1Cr13Mo不锈钢是以马氏体组织为基体的不锈钢,具有很好的力学性能,但是其焊接性能较差,在一定程度上了限制了其应用.本文在研究1Cr13Mo不锈钢焊接特性的基础上,提出了其焊接的工艺方案,大大提高了焊接的成品率和焊接质量,具有很大的借鉴价值.     

2．25Cr-1Mo与0Cr218Ni9钢焊接工艺研究

在筒体母材为2．25Cr-1Mo钢的大型压力容器生产制造过程中,常涉及到0Cr18Ni9不锈钢内构件与简节2．25Cr-1Mo钢的焊接。阐述了采用药芯气体保护焊（FCAW）方法焊接该类异种钢的有关工艺要素？通过试验分析了如何调整工艺以改善焊接接头易出现脆化组织的情况,以使接头性能满足产品设计要求。