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试验中低相变点焊缝金属的固态相变温度在190℃左右,由于焊缝金属相变体积膨胀使其焊接接头的焊接残余变形降低。利用低相变点焊条LTrE和普通焊条E5015通过V形坡口对接接头和半V形坡口T形接头的角变形以及平板堆焊试验,探讨了焊缝金属固态相变对焊接变形的影响。两种接头角变形试验结果表明,LTTE焊条试件具有较小的角变形,其角变形分别为E5015焊条试件角变形的69.1%和64.3%;LTTE焊条平板堆焊试件出现反变形,在该试验条件下反变形挠度为-1.9mm,而E5015焊条试件的正变形挠度为2mm。这些试验结果为减小和控制焊接残余变形提供了一条有效的方法。 相似文献
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在分析现有搅拌摩擦焊角接焊接的基础上,提出了一种新的搅拌摩擦焊(FSW)角接焊接外侧焊接方法(FSOCW).采用在角接头外侧镶拼辅助工艺垫块,在角接头外侧顶部构成搅拌头台肩摩擦所需平面的方法,将任意角度的角接焊转化为类似平板对接焊,利用垫板与搅拌头台肩产生的摩擦热加热角接焊缝,并在搅拌头搅棒的联合热机作用下形成搅拌摩擦角接焊缝. 相似文献
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采用气体保护焊对试验钢CP800分别进行对接、斜Y、T型(角接)、CTS(搭接)焊接,测试分析不同焊接接头形式下的宏观形貌、微观组织和性能的变化,以研究CP800钢的可焊性和冷裂纹敏感性。实验结果表明:试验钢适用于各种焊接形式下的汽车结构件,具有很低的焊缝冷裂纹敏感性。焊接热影响区的组织为粒状铁素体、贝氏体以及少量的板条贝氏体,分布均匀,焊缝熔合良好。4种不同焊接方式下的焊缝硬度分布一致,最高硬度值为320 HV,小于350 HV。斜Y坡口对接接头处的母材、热影响区以及熔合区的冲击性能均大于23 J,其断口形貌均为韧窝形状。 相似文献
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采用TIG焊对厚度10 mm的AZ31镁合金板材进行对接焊和十字角接焊。对母材、对接接头、十字角接接头的静载抗拉强度和疲劳性能进行了试验,分析了焊接组织对焊接接头的抗拉强度和疲劳强度的影响。结果表明:AZ31镁合金母材、对接接头、十字角接接头的静载抗拉强度分别为254.3、186.1、213.4 MPa,焊接接头的抗拉强度均低于母材的抗拉强度。焊接热影响区存在典型的过热组织,晶粒粗大,焊缝区域主要为晶粒细小的铸造急冷组织。母材、对接接头和十字角接接头在2×10~6循环次数下的疲劳强度分别为58.3、26.1、18.2 MPa,焊接接头的疲劳强度远低于母材的疲劳强度。疲劳裂纹主要萌生于焊缝表面的气孔位置,焊缝区晶粒间沉淀相的减少是疲劳裂纹产生和扩展的主要原因。 相似文献
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采用等匹配和高匹配焊材完成了高钢级B型套筒修复高钢级管道的试验研究. 结果表明,等匹配焊接和高匹配焊接的角焊缝焊接接头都具有良好的拉伸强度和冲击韧性,高匹配焊接接头熔覆金属的冲击韧性略低于等匹配,其焊接接头延展性略差;施焊后等匹配搭接角焊缝未发现焊接缺陷,焊接接头维氏硬度最大值为293 HV10,出现在角焊缝外表面与套筒搭接焊缝处;高匹配搭接角焊缝出现了起源于角焊缝外表面层的横向裂纹,且该焊接接头硬度整体偏高,最大值出现在外表面中心位置焊缝处,为403 HV10,与裂纹起裂位置对应,其产生原因与焊接过程中不同部位熔池金属冷却速率有关,尤其是外表面盖面焊处冷却速度较快,外壁层硬度值异常偏高,萌生裂纹.因此建议搭接角焊缝焊接焊材选择时,在不影响密封和承载前提下,可尝试降低焊缝匹配强度等级. 相似文献
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研究了不同氩弧焊焊接工艺参数对304L不锈钢焊缝成形的影响,对焊接接头的组织形貌进行了分析,并对焊接接头进行了力学性能试验.结果表明:对接焊时,焯接电流为50A时的焊缝成形较好,焊缝组织为柱状晶,热影响区的组织较为复杂,焊缝的强度及硬度均优于母材,拉伸断裂位置为母材. 相似文献
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转炉用托圈的轴头与围板焊接处严重开裂,通过对其材质、结构、工艺进行分析,找出接头断裂的订原因,一方面是由于焊缝连接件厚度相差悬殊,另一方面是由地缝未焊透,这两方面原因造成应力集中。为了解决这个问题,将焊接接头由角接改为对接,工艺上采取清根措施 保证焊缝全焊透。通过改进,避免了焊缝开裂问题。 相似文献
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0 前 言哈尔滨锅炉厂有限责任公司的钢结构扩散厂家———二十冶钢结构制造总厂在 16Mn大板粱对接及角接埋弧自动焊焊缝上发现了很多裂纹 ,裂纹沿焊缝中心呈纵向分布 ,开裂长度从十几毫米到几十毫米。经多方面的调查和分析 ,首先确认了焊接工艺是正确的。对产生裂纹的焊缝进行化学分析 ,发现熔敷金属含磷量偏高 ,接着对母材、焊丝、焊剂进行化学分析 ,发现母材、焊丝化学成份符合标准要求 ,而有一批号的焊剂含磷量高达 0 .4 18%。分析认为焊剂中过高的含磷量导致焊缝产生了裂纹。1 大板梁焊接所用的原材料大板梁所用母材、焊丝、焊剂… 相似文献
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针对厚壁管角接接头多次出现裂缝,解剖后又没有发现足以引起裂缝的除未焊透外的其它焊接缺陷的情况,认为除应力集中外,角接接头本身的强度也是决定是否会开裂的一个重要原因,为此建立了一个数学模型,同时结合实例证明.按目前大多数人认可的角接接头焊脚的定义,根据DL/T869-2004<火力发电厂焊接技术规程>去控制焊接尺寸,会出现焊缝有效厚度不足的问题.从而根据角接接头有效厚度不应小于最小壁厚的观点,提出对此类角接接头焊缝外观质量控制的几点意见. 相似文献
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CO2保护焊焊接车身骨架常见缺陷及其预防 总被引:2,自引:2,他引:0
二氧化碳气体保护焊是一种先进的电弧焊工艺.现已在我国大客车生产中得到了普遍的应用。我厂在客车生产中也大量采用CO2保护焊焊接车身骨架。在骨架构件中,异形钢管的连接形式主要为T形接头(如图1)和对接接头(如图2),焊缝形式为角焊缝和Ⅰ形焊缝,一般采用Ф0.8~Ф1.0mm焊丝进行焊接,能获得良好的焊接接头,达到客车所要求的焊缝强度。但由于受各种因素的影响.在骨架焊接中常会出现诸如变形、未焊透、气孔、焊缝加厚高过大等焊接缺陷。针对这些缺陷,本文逐一进行了分析,探讨了其改进措施,以进一步提高客车生产水平。 相似文献
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二滩水电站首台机组座环与基础环连接板焊接产生二圈8m径向焊缝开裂,经分析研究,认为裂纹的产生原因与低合金厚钢板角接的结构形式、焊接特点、焊接工艺措施、工艺程序、焊接顺序、焊接分段等各因素紧密相关。本文对焊缝产生裂纹的原因及返修工艺措施进行了剖析,对裂纹的处理及焊接工艺进行了阐述,为大型水电站金属结构及基础埋件的现场焊接积累了宝贵的经验 相似文献
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T型管角焊缝在电站焊接工程中经常遇到,该类焊缝结构复杂、施焊困难、受力不均,往往是管道网络中的薄弱环节,因此应加强该类焊缝的检测.X射线透照是行之有效的检测手段,但由于焊缝结构复杂,透照技术难度较大,往往因探伤人员经验不足、透照方法不当或选择参数不合理,而得不到清晰的底片,需重复多次透照,这样既浪费工时和材料,又影响施工进度,有时底片显清晰,但未从有利于发现主要缺陷的方向透照,不能发现未焊透和未熔合等危险性缺陷,造成漏检或误判.本文以本单位自行加工并用于广东梅山糖厂自备电厂安装工程的几个三通T型管角接焊缝探伤为例,介绍一些经验体会.1 焊缝结构焊缝规格为(?)19mm×20mm (?)133mm×10mm,属骑座式结构(图1),只在支管开坡口,用手工电弧焊.焊缝结构比一般对接焊缝复杂,其截面高度和宽度随相贯结点的位置不同而变化,且由于管 相似文献
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角焊缝接头在工程中应用广泛,由于焊缝接头应力分布不均匀,它成为结构的薄弱环节.焊缝折合应力是国际焊接学会推荐用于计算焊缝静载强度的,该应力公式反应折合应力与焊缝内部切应力与正应力的关系.文中以正面角焊缝T形焊接接头为分析对象,假设角焊缝断裂发生在折合应力最大值所在的截面,分析得出Q345正面角焊缝T形焊接接头最大折合应力与承载力和焊缝尺寸的关系.基于承载能力和等强度准则设计焊缝尺寸,并通过有限元软件对T形焊接接头进行数值模拟,其数值模拟结果与理论计算结果基本一致,说明基于折合应力设计正面角焊缝T形焊接接头焊缝尺寸是可行的. 相似文献
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针对以墙为障碍的焊接操作进行论证,主要以三面有障碍物的焊口进行阐述,提出墙角对接焊缝、墙角马鞍焊缝的对接方法和焊接的具体操作,分析焊接过程中的安全注意事项以及所带来的经济效益. 相似文献