T4态Al-Mg-Si合金板材的预时效工艺研究

采用硬度和电导率测定结合TEM/EDS组织分析研究了预时效温度及预时效时间对T4态Al-1.3Si-1.2Mg-0.6Cu合金板材成形性能、室温停放稳定性及烤漆硬化性的影响.结果表明：能同时有效改善该合金T4态板材的成形性、室温停放过程中的组织性能稳定性及烤漆硬化性的最佳预时效工艺为190℃左右保温约8 min.当预时效温度高于190℃或预时效时间过长,将不利于合金板材成形性的改善;若预时效温度低于190℃或预时效时间过短,则不利于合金板材预时效处理后的室温停放稳定性及烤漆硬化性的发挥.     

车辆用6005A合金型材挤压与热处理工艺研究

采用正交试验法对6005A合金型材的挤压与在线热处理工艺进行了研究。试验结果表明,采用530～550℃的挤压温度,1-3m／min挤压速度,在线风冷淬火的挤压工艺条件可满足型材力学性能、表面质量和减小型材淬火变形。     

液态模锻高铬铸铁亚温淬火工艺研究

对比压128 MPa液态模锻工艺制备的KmTBCr20Mo合金进行亚温淬火热处理工艺研究。结果表明,亚温热处理工艺能改变液态模锻高铬铸铁组织的形貌尺寸与数量,改变其洛氏硬度与冲击韧性。500℃亚温淬火相比于无热处理的对照组马氏体基体增多,基体析出小颗粒二次碳化物,同时生成了较多形状规则、断续块状分布的M₇C₃型碳化物,硬度和韧性均有明显提高,此温度为最佳亚温淬火温度。当淬火温度为530℃和550℃时,共晶团与晶界的碳化物存在微裂纹,形状粗大且不规则,洛氏硬度较高但韧性显著降低。当淬火温度为580℃和630℃时,马氏体基体形状粗大,碳化物呈针状与小块状分布,容易割裂基体,洛氏硬度下降,韧性显著降低。     

Fe—Mn—Al合金的显微组织与性能研究

研究了含碳量分别为0.38%,0.68%的两种Fe-Mn-Al合金在三种热处理状态下的显微组织与拉伸性能。结果表明,含碳量、有序相的体积分量以及析出相的尺寸和分布是影响该合金室温拉伸性能的主要因素。淬火状态下,两合金均由奥氏体和铁素体两相组成,其中铁素体的分量分别为35%,5%.经550℃时效4小时后,在两合金的奥氏体内弥散析出细小的L′1_2型有序相,两合金均具有良好的综合机械性能。而经650℃时效后,含碳量为0.38%的Fe-Mn-Al合金在奥氏体内析出块状β-Mn相以及在奥氏体-铁素体界面处析出颗粒状的M_(23)C_6碳化物,导致室温塑性显著降低。电子衍射分析证明,淬火和时效状态下,Fe-Mn-Al合金中的铁素体具有DO_3型有序结构。     

AZ80镁合金复杂壳体反挤压组织和力学性能研究

采用反挤压成形工艺获得AZ80镁合金复杂壳体零件,并对成形件的显微组织、室温力学性能以及拉伸断口进行了研究。结果表明,挤压温度在320℃时,成形件的挤压成形性较差;随着挤压温度的升高,成形零件的挤压成形性逐渐变好。反挤压成形的AZ80镁合金零件,室温力学性能比铸态的明显提高。挤压温度为410℃时,成形零件的综合力学性能较佳,其抗拉强度、伸长率分别为280MPa、12%。挤压温度在380℃以上,其室温拉伸断口表现为明显的韧性断裂特征。     

挤压温度对固相再生ZM6镁合金组织和性能的影响

利用固相再生方法在挤压比为25：1的条件下,将ZM6镁合金屑分别在350℃、400℃、450℃和500℃温度下制备成试样,进行微观组织观察和力学性能测试。结果表明：当挤压温度为400℃时,ZM6耐热镁合金没有发生再结晶,合金中金属化合物在挤压过程中被打碎,均匀分布在基体中;当挤压温度为450℃和500℃时,ZM6镁合金发生部分动态再结晶;随着挤压温度的提高,合金的抗拉强度和延伸率提高;在挤压温度为500℃,合金的抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为300．2MPa、142．9MPa和30％。合金室温拉伸断口主要表现为穿晶韧窝断裂。     

高速锤挤压铝合金叶片高温持久强度研究

航空发动机生产实践中发现,高速锤挤压的LY2铝合金叶片的室温机械性能完全能满足技术条件要求,但高温持久强度不合格。本文针对此问题,研究了挤压温度、淬火温度下的保温时间、变形程度、变形速度、变形方式和退火等对此类叶片高温持久强度的影响,找出了高温持久强度不合格的主要原因是晶粒细小又不均匀。影响晶粒度及其均匀度的主要因素是高速挤压时的变形程度和变形速度过大。高速锤挤压后的铝合金叶片,采用热校正和退火,或改用高速锤模锻的办法,均可使叶片的高温持久强度提高到技术条件所要求的标准。     

室温形变对加热转变及淬火组织和性能的影响

本文研究了室温形变及随后的中间回火对45钢加热转变动力学,转变开始温度(Ac_1以及淬火后的显微组织和机械性能的影响。结果表明,室温形变的影响与形变量和中间回火温度有关。形变量较小(33和50％)时,室温形变对奥氏体转变开始阶段稍有促进作用;在大的形变量下,室湿形变对奥氏体形成反而有阻碍作用。在所研究的条件下,室湿形变对加热转变开始温度(Ac_1没有什么影响,但能显著提高淬火及低温(200℃)回火后的机械性能。当形变量为50％,中间回火为500℃×1.5小时时,可使强度提高17公斤/毫米~2,即约10％,并且不降低塑性和韧性。     

高温合金GH140的温挤

GH140是一种铁基高温合金。它具有变形抗力大、硬化率高、粘模能力强等特点。它的这些特点对温挤的影响很大。本文根据高温拉伸试验、摩擦系数测定和温挤试验,确定了合理的温挤温度范围和可以使用的温挤润滑剂。为了降低变形抗力,提高模具寿命,GH140温挤前,一般应进行软化热处理。本文通过在各种规范下的软化热处理试验。并经光镜和电镜检查,提出了可以保证产品质量,并达到满意软化效果的合理规范。此外,还对在不同温度下温挤产品进行了室温机械性能试验,确定了它们的硬化效果。最后给出了涡流器内环的温挤工艺实例。     

45钢亚温淬火的探讨

本文对广泛使用的常见中碳钢进行亚温淬火试验,通过显微组织的定量分析和机械性能测定,探索了预处理方案和热处理工艺参数与显微组织及性能的关系。查明在保留少量瀰散分布的细小铁素体时,强度和韧性均高于常规热处理。因此45钢进行亚温热处理是一种有价值的工艺,可以在生产中     

5CrNiMo钢热锻模强韧化处理的研究

本文研究了不同热处理工艺对5CrNiMo 钢的组织与性能的影响。结果表明,当淬火温度高于900℃时,其马氏体形态是以板条状为主;当回火温度高于450℃时,随着淬火温度的提高,钢的断裂韧性有明显的提高,其室温、高温冲击韧性略有下降。锻模在950～1000℃加热淬火,再高于450℃回火,比传统的热处理后有更好的强韧性。试验结果还表明,此钢臭氏体化后在230℃、280℃等温淬火后获得下贝氏体组织;回火下贝氏体比上贝氏体有较高的断裂韧性、冲击韧性和强度,在230℃等温淬火再500℃经回火后,它的强韧性还优于回火马氏体组织。因此,5CrNiMo 钢热锻模应获得回火板条状马氏体、回火下贝氏体或二者的复合组织为宜。     

配分热处理温度对ADI阻尼性能的影响

针对传统热处理工艺生产的奥贝球铁(ADI),其阻尼性能与高阻尼合金的标准还有一定的差距。采用两步法淬火-配分新型热处理工艺,对不同配分热处理温度下ADI的阻尼性能进行了系统的研究,试验结果表明:固定配分温度为360℃不变,应变振幅较低时,淬火温度为240℃时ADI的阻尼性能最佳;应变振幅较高时,淬火温度为260℃时ADI的阻尼性能最佳,内耗值Q-10.01,达到了高阻尼合金的标准;淬火温度为300℃时,存储模量最高,淬火温度为280℃时存储模量最低。固定淬火温度为280℃不变,配分温度为320℃时ADI的阻尼性能最佳,最高内耗值Q-1达到了0.017;配分温度为340℃时存储模量最高,配分温度为360℃时存储模量最低。     

15CrMn2SiMo钢渗碳后热处理工艺研究

本通过对煤矿重载轮用钢１５ＣｒＭｎ２ＳｉＭｏ渗碳后，进行不同的热处理工艺试验，研究热处理工艺对组织及机械性能的影响。结果表明：渗碳后及淬火前进行一次充分的高温回火处理十分必要，钢的韧性明显提高，合适的淬火温度为８７０℃，钢的屈服强度及冲击韧性都有所提高，接触疲劳性能及变曲强度也较好。     

5CrW2Si钢高温淬火组织与性能的研究

本文研究了高温淬火对5CrW2Si钢组织和性能的影响。研究指出,捉高加热温度,淬火后获得板条马氏体,经500℃回火后具有优良的综合机械性能。加热温度由常规900℃提高至1000～1050℃,强度、塑性、U型缺口冲击韧性及断裂切性均可较大幅度的提高,获得最佳强韧化效果,使车轮和轮箍用热压字头的使用寿命显著提高,并为热剪刀片等提供了较佳的处理工艺参数。     

AZ91镁合金热挤压成形工艺的研究

通过对均匀化退火后的AZ91镁合金热挤压成形工艺试验研究,分析了热挤压成形时挤压力以及组织性能的变化规律．结果表明：挤压力随挤压温度的升高、挤压比和挤压速度的减小而下降,抗拉强度随挤压温度、挤压比和挤压速度的升高而升高,同时证明了均匀化后的AZ91镁合金具有良好的挤压成形性,其制品有较好的综合力学性能,抗拉强度σ6均在310—340MPa之间,延伸率8在10％-12％之间．     

淬火条件及停放时间对B93пч铝合金性能的影响

研究了不同固溶温度和时间、淬火水温、淬火转移时间及淬火后停放时间对B93пч铝合金力学性能和电学性能的影响。结果表明,该合金最佳的固溶处理制度为470℃保温40 min;淬火水温为40℃时,合金锻件能获得较好的强度和塑性配合,且电导率较高;即时淬火效果最好,因淬火转移时间越长,合金性能下降越明显;在室温条件下随着停放时间的延长,合金性能总体呈下降趋势,若停放时间控制在2 h以内或者24 h以上,合金性能稳定,下降不明显。     

无缝钢管形变时效强化的实验研究及应用

通常认为形变时效强化会明显地降低塑性。本文用20MnSi,45,30Mn2钠无缝管进行了不同形变量及时效温度的试验。结果表明:时效强化不一定降低塑性。在某些情况下,400℃时效后,强度和塑性都提高了;或其中某一项指标得到提高而另一项并不降低。对形变时效强化的机理作了初步讨论。     

37SiMnCrNiMoV超高强度钢强韧化热处理研究

本文采用板状试样,较为系统地研究了淬火温度,多次淬火(或称复合)热处理及等温、调质工艺对37SiMnCrNiMoV 超高强度钢强韧性能的影响。对断口、显微组织与断裂性能进行了分析。研究结果表明,提高淬火温度有时使断裂韧性与冲击韧性两者难以兼顾,多次淬火处理则可使材料获得强度、断裂韧性和冲击韧性的最佳配合,充分发挥材料的性能潜力。     

高强度热成形钢板冷却速率-强度-硬度预测

基于高强度钢板热成形平板模具分区冷却试验获得了淬火过程阶段冷却速度对机械强度-硬度的影响规律。采用量纲分析法建立了热成形材料冷却速率-机械强度-硬度指数模型,并验证了该模型的有效性。通过编制用户子程序将该模型引入自主开发的KMAS_HF软件平台中,实现了对典型U形热成形产品淬火后强度硬度的数值仿真预测。结果表明:该模型对热成形高强度钢淬火后机械性能仿真预测具有较好的适用性,为实现梯度硬度复合热成形工艺优化及产品性能分析提供了一种新的仿真分析流程。     

热处理工艺对35NCD16合金钢组织和性能的影响

研究了热处理工艺对35NCD16合金钢组织和性能的影响,采用金相显微镜、扫描电镜、拉伸实验、硬度实验等设备及实验方法对875℃淬火,550℃、560℃、570℃和580℃不同温度回火后的材料进行组织观察和性能测试,分析其显微组织和力学性能变化规律,从而得出最佳热处理工艺参数.实验结果表明:875℃淬火+高温回火能有效改善35NCD16合金钢的显微组织,在实验温度范围内,35NCD16钢于550℃、560℃发生二次硬化现象,尤以550℃更为显著,此时硬度、抗拉强度、延伸率达到最大值,分别为42.07 HRC、1 309 MPa和15.42%,断口呈微孔聚集型特征,大韧窝中分布着小韧窝;温度超过560℃,则出现过时效现象,580℃时硬度降至35.13 HRC,抗拉强度降至1 048 MPa,延伸率降至12.83%.因此,35NCD16合金钢的最佳热处理工艺为875℃淬火+550℃回火.