钢筋笼砌石与混凝土护坦水流特性对比试验研究

通过水工模型试验,研究了平原河道柔性钢筋笼砌石护坦及混凝土护坦2种结构下的消力池、海漫段的水流结构特性。从过流能力、过堰水流的水面线、水流形态、消力池及海漫段断面垂线流速、消能率等方面,对比分析了2种护坦型式下水力学要素的区别。试验结果表明:钢筋笼砌石柔性护坦较混凝土护坦而言,其过流能力略低于混凝土护坦,但从堰后水跃形态、水面线变化、消力池内垂向流速分布、消能率等方面均优于刚性混凝土护坦。采用柔性钢筋笼砌石护坦,可有效降低消力池内水流底层流速,从而可减缓水流对消力池底部的冲刷。     

折坡消力池护坦稳定性分析

结合嘉陵江苍溪枢纽工程实际,对嘉陵江渠化梯级普遍采用的消能工形式--折坡消力池的抗浮稳定性进行了研究.结果表明,采用水跃消能时,消力池护坦上将产生强烈的脉动压力,而脉动上举力是造成折坡消力池护坦失稳的重要因素;苍溪枢纽折坡消力池护坦上脉动压力显示出明显的低频特性,其优势频率远低于护坦的自振频率,不会引起护坦共振;最不利工况下护坦抗浮稳定系数K=1.73＞1,表明消力池护坦是稳定的.     

葛洲坝枢纽大江冲砂闸消能防冲设计

一、概述大江冲砂闸的任务是泄洪、拉砂和控制三江和大江上游航道进口处的流速,当二江泄水闸检修时,水从大江冲砂闸下泄。工程布置见附图。护坦结构:一级池内采用封闭排水型式;二级池采用暗排水型式;护固段采用明排水型式。     

多级连续消力池水跃的水力特性模型试验

以低弗劳德数、大单宽流量的安谷水电站为例,对不同方式形成多级水跃的消力池进行了系列水工模型试验,研究了不同方案形成的多级水跃的水力学特性。试验结果表明:采用多排消力墩方式形成多级消力池,其消能率虽有保证,但消力墩布置形式对池内流态影响较大,对不同单宽流量工况适应性不好,特别是单宽流量大时难以形成多级水跃;采用圆弧进口连续坎式消力池大幅度改善了流态,但仍未能形成两级水跃;采用跌坎进口连续坎式形式的两级浅水垫消力池,在很大流量范围内均形成明显的两级水跃流态,消能效果理想,池内临底流速和出池流速均比其他方案低,结合下游的反坡护坦,间接抬高了下游水位,使得出池水流平顺,且结构简单,施工方便。     

止水破坏情况下的消力池护坦稳定分析

阐述止水破坏情况下消力池护坦受到脉动上举力的作用,并初步探讨止水破坏情况下消力池护坦抗浮稳定计算原则,对比止水有效及破坏情况下消力池护坦抗浮稳定安全性,提出应重视脉动上举力对消能工稳定的影响,并结合脉动上举力的产生机理及对板块的破坏形式提出消力池护坦防护措施.     

山区深覆盖层河道闸坝泄洪消能体型优化研究

采用模型试验方法,对某拟建于深厚覆盖层上的拦河闸坝的泄洪消能布置方式进行了优化研究,研究成果表明:采用"斜坡护坦+底流衔接+柔性消力池+局部防护"的泄洪消能模式可用于解决深厚覆盖层闸坝泄洪消能问题,在类似工程体型布置中需注意:出闸水流需在护坦内充分扩散、尽量减小护坦出口单宽流量与流速、入池水流角度宜为平射流或挑射流、以及柔性消力池需局部防护等。     

护坦和海漫

护坦和海漫：闸、坝下游的消力池底板,称为护坦。它是被用来保护水跃范围内的河床免受冲刷。一般用混凝土或桨砌石做成,护坦的高程和尺寸取决于护坦水跃旋滚的水力特性。紧接护坦或消力池后面的消防冲措施,称为海漫。其作用是进一步消杀水流的剩余动能,保护河床免受水流的危害性冲刷。     

水工混凝土建筑物止水排水系统缺陷处理

1 概述 葛洲坝水利枢纽水工混凝土建筑物的止水排水设施根据其所处部位置重要性的不同,大致可分为三种结构型式:①挡水坝前沿各混凝土坝段分缝间的止水,直接挡上游水位,采用2道紫铜(或塑料)止水片,其间设沥青井;③挡水坝前沿后块混凝土分缝间的止水,采用1道或2道止水片;③消力池护坦、防冲铺盖、防渗板等混凝土块间的止水排水     

新疆某水电站引水枢纽泄洪闸消能工选择

针对新疆某水电站引水工程低水头、大单宽流量消能防冲问题,结合工程实际情况,泄洪闸消能选择底流消能工两种型式(反坡式短护坦、挖深式消力池)进行比选,通过水工模型试验比较,结果:挖深式消力池较果好,流态稳定,解决了下游河道基岩局部冲刷问题,推荐采用。实施后运行近5年,消力池消能效果良好。     

隔河岩工程水垫式消能护坦板设计

本文根据隔河岩工程的泄水方式及该工程水垫式消能消力池的流态,对该工程消力池的护照板的抗浮稳定进行计算,详细介绍了在护坦板抗浮稳定计算中各项作用力的拟定及护坦板的结构设计。     

葛洲坝一期工程泄水建筑物护坦高低标号混凝土水平层面结合问题探讨

二江泄水闸下游护坦和三江冲沙闸一级池护坦为全封闭排水型式。两者的分块伸缩缝止水布置见第1页图1。二江泄水闸建成运用时,在护坦斜坡段上最大流速为每秒22米左右。汛期有大量沙、卵石过坝。其中有硬度较大的长石和石英,含量高达70％。为满足护坦混凝土抗冲耐磨要求,在护坦顶面,选用600~#纯大坝水泥拌制的二级配400~#混凝土(或称为高标号     

面流消能的砂石磨损问题

一、概述陆水主坝溢流段总长64m,布置5孔溢流孔,堰顶高程40.5m,每孔净宽9.4m、高10.5m,最大泄量6090m~3/s(千年校核水位57.0m).采用消力池底能水跃消能型式,消力池宽61.7m,长88m,最大单宽流量101m~3/s.护坦分高低两级,一级护坦高程22m,长48m,二级护坦长40     

水跃消力池

一、普通消力池如果要说哪一种消能工研究得较为完善,那么,水跃消力池一定是诸多消能工型式中研究得最完善的。美国垦务局(USBR)对某些有水平护坦的消力池提出了标准设计。其中USBR—Ⅱ型(图1)和USBR—Ⅲ型(图2)消力池在不依靠模型研究的情况下可分别安     

水闸消能防冲设计探讨

平原地区水闸普遍采用通过降低护坦高程形成消力池，以消杀闸下急流的动能，如消力池设计合理，可以消杀全部动能的 ４６％ ～６７％ ，对跃前水深 ｈｃ 和跃后水深 ｈｃ ″的计算和对消力池深度的影响作了论述，并以此例加以说明。     

桃林口水库底孔消力池护坦抗浮稳定设计

1工程概况正．五桃林口水库设有两孔泄水底孔，其结构为有压短管型式。底孔进口底高程90．0m，孔口控制断面尺寸为5．0m×6．0m（宽×高）。底孔消力池采用底流消能，按二级消力池布置。一级消力地长98．0m，二级消力地长42．67m。一级消力池坝高10．5m，二级消力地坝高5．75m。消力地护坦项面高程为77．0m，消力地净宽20．0m。底孔消力地两侧导墙下布置有封闭灌浆帷幕及排水孔，以降低导墙及消力地护坦板下的扬压力，增强其抗浮稳定性。护坦下除一级消力池中部设有一条横向廊道外，在每块护坦板的中部均设有半圆形排水管。半圆形排水管的基…     

消能工在白杨河水库的联合应用

针对白杨河水库枢纽工程原设计方案消力池尺寸不足,下游护坦流态不良、冲刷严重的问题,进行了四种不同修改方案的试验研究。通过对原方案及修改方案水流流态的观察,水深、流速、消能率等方面的测量计算,推荐采用“阶梯式溢洪道＋消力墩”的联合消能方案。试验表明,阶梯式消能工可以消除水流的大部分能量,减小消力池及下游护坦的消能负荷。将...     

鱼塘水电站溢洪道底流消能设计

贵州省遵义市鱼塘水电站岸坡式溢洪道底流水跃消能工设计中 ,比较了各种型式的消力墩、消力坎的作用及布置和常用的消力池型式。对矩形断面下挖式消力池与综合式B型消力池进行了对比分析 ,探讨了在大单宽流量、高流速情况下 ,如何合理运用消力墩、消力坎以改善消力池的工作状况 ,提高了消能效率 ,最大限度地减轻了下游河道冲刷     

小石峡水电站导流兼深孔泄洪洞消能工优化试验

通过新疆库马拉克河小石峡水电站导流兼深孔泄洪洞原设计方案的消能工试验,发现消力池内发生淹没水跃,水跃旋滚区与闸后射流相叠加,使陡坡段水流剧烈脉动。为了防止护坦段在较大的动水荷载下发生振动和破坏,采用在消力池内设置不同于传统布置方式的悬栅式消能工的方式,即从闸后陡坡末端起布置悬栅,悬栅的安装高度随水跃跃高逐渐抬高,呈台阶式布置。试验表明,台阶式布置悬栅起到了破碎水跃上部剧烈回旋运动的表面旋滚的作用,增大了回流的阻力,从而使水跃向下游移动,由淹没式水跃转化成稍有淹没水跃;在悬栅作用下,陡坡段和消力池内水流脉动明显减弱,浪花溅起高度明显小于加悬栅前的高度,这种悬栅布置方式可为其他同类工程提供参考。     

城南水电站闸下水毁修复设计与试验研究

城南水电站位于攀枝花市米易县境内的安宁河上,工程建成运行几年后,闸下护坦、海漫以及防冲槽等全部被毁坏,消力池底板以下被淘空。结合该工程闸下消力池布置的设计,通过多方案的比较和水工模型试验验证,提出降低护坦高程以形成二级消力池,从而缩短海漫和护坦长度的方案。     

大单宽流量低傅汝德数收缩墩底流消力池的试验研究

为解决大单宽流量、低傅汝德数底流消能中存在振荡水跃,进而导致消力池内流态不稳定、水面波动大、消能率低等问题,采用模型试验的方法,对在消力池前设置收缩墩后的收缩扩散与底流复合消力池进行了研究。结果表明:设置Y型收缩墩后消力池内呈较为稳定的收缩射流与淹没水跃的三元复合流态,水流更为稳定,振荡水跃消失,可有效解决池内的水流间歇性振荡和水面大幅波动等问题。同时,设置收缩墩后,可有效降低池内最大临底流速,由近30 m/s降至约20 m/s。消能率由60.93%提升至66.61%,消能效果显著。此外,下游河道冲刷大大减小。最不利冲刷工况下的2年一遇洪水时,基岩最大冲深由近32.0 m降为5.6 m。消力池前设置收缩墩,对于因受地形地质等客观条件限制,无法通过改变池长池深来解决大单宽低傅汝德数的底流消能问题,提供了一种新思路。