网架螺栓球节点锥头和封板的承载力

螺栓球节点网架的杆件与螺栓球通过锥头或封板连接。采用轴对称有限元方法，对静载作用下的锥头连接和封板连接进行了弹塑性分析，探讨了这两种连接的应力分布、位移、塑性区发展过程和破坏模式，研究了锥头和封板的构造尺寸对其连接承载能力的影响，绘制了承载力－构造尺寸的关系曲线，在此基础上提出了这两种连接的计算公式及设计建议。     

锥头强度的理论分析和简化计算

螺栓球节点具有加工和施工安装方便等优点 ,在网架结构工程中得到了大量使用。但是锥头作为螺栓球节点中受力比较复杂的连接构件 ,目前还没有具体的计算方法和设计公式。我国现行《网架结构设计与施工规程》(JGJ 7-91)第4 4 7条规定 ,锥头的任何截面应与连接的钢管等强 ,但如何进行核查未做明确规定。本文用轴对称理论简化计算模型 ,考虑锥头与螺栓的共同作用 ,采用接触元理论求解锥头与螺栓的接触传力。通过单参数分析确定锥头构造尺寸等参数与锥头极限承载力之间的函数形式 ,从而设定回归模式 ,并用正交试验设计理论设计锥头模型 ,采用有限元程序进行弹塑性全过程分析 ,应用多元线性回归理论 ,拟合出锥头的极限承载力公式和设计承载力公式。文末还用推导得出的设计承载力公式对现有生产锥头厂家所生产的锥头进行比较并作了评述。     

目前网架(壳)工程中一些技术问题的探讨

探讨了网架 (壳 )的杆件拼装 ,超大直径空心球和空心球壁厚薄不匀 ,焊接标准 ,螺栓球锥头 ,封板 ,横向力 ,悬挂吊车疲劳 ,橡胶支座及其支座假定 ,风载 ,验收的标准等问题 ,供网架 (壳 )设计施工时参考。     

关于锥头计算的探讨

锥头是螺栓球节点的重要连接件，现有规程中无明确计算条文。文章在总结国内有关锥头理论计算和试验结果的基础上，用多元线性回归分析方法，拟合出锥头简化公式，便于工程应用。文中还对目前生产的锥头进行了评述     

螺栓球节点的静力及滞回性能研究北大核心CSCD

螺栓球节点广泛应用于网架及双层网壳中,属于典型的半刚性节点.在传统的设计与分析中,常忽略抗弯刚度而将其假设为铰节点,造成结构实际内力与数值计算结果出现偏差,因此有必要研究螺栓球节点的力学性能.利用ABAQUS软件建立了螺栓球节点的精细化模型,通过与已有试验结果的对比验证了模型的准确性;深入研究了不同参数下螺栓球节点的轴向与抗弯刚度及滞回性能.研究表明:当螺栓球节点受轴向压力作用时,套筒承受大部分作用力,节点的轴压刚度随螺栓直径和套筒厚度的增加而增大;当螺栓球节点受轴向拉力作用时,螺栓及锥头承受大部分作用力,节点的轴拉刚度随螺栓直径和锥头底板厚度的增加而增大;在同一拉弯及压弯应力比下,螺栓球节点在拉弯作用下的极限弯矩值高于压弯作用下的极限弯矩值,而拉弯及压弯作用下节点的初始刚度值相差不大;螺栓球节点的滞回曲线呈饱满的纺锤型,骨架曲线呈典型的“S”型,表明节点具有良好的延性、受力性能及耗能性能.     

上海东方明珠广播电视塔巨型球形网壳安装完成

东方明珠——上海广播电视塔,屹立于上海浦东。总高度468m,仅次于多伦多塔、莫斯科塔,居世界第三,亚洲第一。 塔上有两个巨大的球体。离地80m高的球体直径50m(下球),离地280m高的球体直径45m(上球),其围护结构为单层螺栓球节点网壳,由华东建筑设计院设计,常州网架厂承建。 该球形网壳结构复杂,加工要求高,安装难度大。网壳的杆件是用上钢一厂专门炼制的特种耐候钢管制成,杆件两端与锥头的焊接连接,按美国标准(AWS)进行控制与检验;螺栓球上焊有低碳     

高强螺栓锻压球节点网架设计与研究

螺栓球节点网架在其下弦有悬挂重物时,网架取何种型式,直接关系到网架的用钢量、杆件的种类和挠度的大小。网架的挠度亦随其高度的增大而减小。要减小螺栓球的体积和重量,就必要考虑球上连接腹杆的螺孔中心线与水平面的夹角。螺栓球可由锻压加工而成,网架的安装极为方便。     

网架螺栓球节点锥头的强度分析

本文对某工程网架螺栓球节点短锥头的强度进行了弹塑性有限元分析。用自编的程序计算了锥头的极限承载力,并分析了其结构特征。     

螺栓球节点网架连接件承载力与结构设计原则

对多项网架结构工程中多种规格的封板、锥头与钢管对接焊缝的抗拉试件承载力检验发现,相当多的试件是高强度螺栓破坏,被连接的钢管杆件及焊缝完好,原因是高强度螺栓连接件的承载力小于被连接杆件的,不符合“强节点弱杆件”的设计原则。可靠度分析表明,试件发生螺栓破坏时的可靠指标低于螺栓未破坏时的;相连接的钢管杆件未破坏的可靠度高于钢管杆件破坏的可靠度。分析结果与统计结果完全一致。     

山东金乡影视中心螺栓球组合网架屋盖设计

<正> 螺栓球组合网架是一种新型结构(?)这种网架是由钢筋砼肋形板(上弦),螺栓截球(上弦节点)、钢杆件(腹杆与下弦)及钢球(下弦节点)组合而成的三维空间结构。用预制钢筋砼的肋形板置换网架中的钢上弦,同时又作为覆盖构件屋面板或楼面板,既节约了造价又     

锁脚锚管合理打设角度的理论研究

 锁脚锚管打设角度是影响其控制钢拱架下沉效果的重要参数。为确定锁脚锚管的合理打设角度,在简要分析其作用机制的基础上,建立了钢拱架-锁脚锚管力学解析模型,利用结构力学、弹性地基梁等理论推导了锁脚锚管打设角度与钢拱架拱顶沉降的理论关系,进而通过算例分析揭示了钢拱架拱顶沉降随锁脚锚管打设角度的变化规律,确定了锁脚锚管的合理打设角度,并阐释了相应的作用机制。分析表明,锁脚锚管的合理打设角度为45°左右。该结论具有一般性,且与诸多现场工程经验吻合,证明了本文公式的正确性,同时为锁脚锚管的合理打设角度提供了理论支持,适合在锁脚锚管设计和施工中推广。     

混合配筋预应力混凝土管桩抗弯承载性能研究#br#

通过开展6根混合配筋预应力混凝土管桩和3根预应力混凝土管桩的抗弯性能试验,分析非预应力钢筋的配置对混合配筋预应力混凝土管桩抗弯承载性能的影响。试验结果表明：配置非预应力钢筋可明显提高预应力混凝土管桩的抗弯承载力,对控制抗弯裂缝的开展有明显的效果。与试验数据相比,现有抗弯承载力公式的计算值合理有效,但公式形式较为复杂。针对混合配筋预应力混凝土管桩的抗弯承载力进行研究,将环形截面等效成工字形截面,并利用“等效钢带法”计算钢筋提供的轴力和弯矩,推导出了简化计算公式,其计算结果相对试验承载力具有合理的富余。相比原有公式,简化计算公式形式简单、易于计算,可应用于实际预应力混凝土管桩的设计分析中。     

软岩隧洞锁脚锚杆–钢拱架联合承载分析

锁脚锚杆–钢拱架联合支护是控制隧洞拱顶下沉的有效措施。为了研究其承载机制,建立软岩隧洞锁脚锚杆–钢拱架联合承载的力学计算模型,考虑钢拱架与锁脚锚杆连接处的弯矩、轴力、剪力传递及变形协调。将钢拱架处理为弹性固定无铰拱,采用结构力学法进行求解。锁脚锚杆的横向效应和轴向效应分析表达式分别采用弹性地基梁法和荷载传递法进行详细推导。通过实例首先研究锁脚锚杆的内力与变形特性,并与未考虑弯矩传递及变形协调的已有文献中的模型结果进行对比,然后讨论不同打设角度对锁脚锚杆与钢拱架连接处的内力和变形的影响,最后应用该模型对比分析围岩侧压力系数、刚度以及锁脚锚杆各参数对控制隧洞拱顶下沉效果的影响规律。得出以下结论:锁脚锚杆最不利受力位置在与钢拱架焊接的部位,该部位应焊接牢固,并且在计算模型中宜考虑焊接部位的弯矩传递;锁脚锚杆横向效应主要集中在端部附近区域,该区域围岩应重点加固,且锚杆过长对发挥其横向作用并无贡献;其打设角度不宜过大,取45°左右为佳;增大单根锁脚锚杆(管)规格或增加数量,可获得更好的支护效果;设计中,围岩侧压力系数宜考虑较小值。     

扩底微型钢管桩的受力分析及应用研究

微型钢管桩桩端注浆形成扩大头,可有效提高单桩抗拔承载力,是一种具有发展潜力的抗拔桩型。本文介绍一种圆柱形扩底微型钢管桩,推导不同抗拔破坏模式下的抗拔承载力计算公式,并结合工程案例对不同公式计算结果进行对比,分析总结更适用于实际工程的计算方法。研究成果可为圆柱形扩底微型钢管桩的应用提供指导和借鉴。     

对《自承式给水钢管跨越结构设计规程》中最大组合折算应力的探讨

对《自承式给水钢管跨越结构设计规程》中强度计算的最大组合折算应力计算公式进行了深入探讨,并提出了完善和修改建议。此外,还对《规程》附录中折管、拱管计算实例中的一些计算步骤与实际不符之处提出了建议。希望对该规程的应用和进一步的修编提供有价值的参考。     

供热直埋管道小折角弯管水平投影角度替代空间角度的误差分析

如果把大地看做一个大平面,由于坡度的存在,供热弯管在这个平面上的投影角度与实际的空间角度并不相等。如果按照平面角度选择弯管角度会产生一定的误差,在小折角的情况下这种误差不容忽视。施工时按照施工图给定的坐标和高程开槽安装管道,按照平面角度选择的弯管的一端与直管段精确组对焊接后,由于平面角度与空间角度误差的存在,另一端与直管段的焊接处势必会产生一个单缝焊接小折角。当锚固段供热管道可视为直管段的最大折角为0°和0.1°时,按照平面角度去选择弯管,由于空间角度误差产生的折角处可能会发生疲劳破坏。本文通过推导弯管空间角度的计算公式,计算出不同平面角度的弯管,在不同坡度下的空间角度,并给出了必须考虑空间角度的条件。     

不同规程SRC剪力墙受剪承载力计算公式比较

对JGJ 138-2001和YB 9082-2006规定的关于SRC剪力墙受剪承载力计算公式进行比较分析,指出主要区别在于型钢(钢骨)部分受剪承载力的取值不同,JGJ规程考虑了剪跨比对型钢(钢骨)受剪的影响,通过计算结果与试验实测的对比,经本文修正的计算公式较好地反映了实际试验的结果。     

不封口钢管混凝土柱脚支承混凝土局部受压性能试验研究

针对端部不封口钢管混凝土的局部受压性能进行单调轴压试验研究及有限元分析。试件参数设置包括钢管的规格、支承体的混凝土尺寸、垫块的设置和配筋率等。试验及有限元分析表明：端部不封口钢管混凝土支承体顶面有压陷现象,其压陷现象与支承体的配筋率大小、不同局部受压面积比、垫块设置与否有关;对素混凝土支承体,其顶面压陷现象明显,并严重降低素混凝土的局部受压承载力;对配有间接钢筋的混凝土支承体,其顶面压陷现象不明显,对局部受压承载力影响不大,仍可按GB 50010-2010《混凝土结构设计规范》局部受压公式进行验算;当局部受压荷载满足GB 50010-2010中的要求时,不封口钢管混凝土支承体的压陷现象可以得到有效控制;局部受压截面通过局部承载力实测值与GB 50936-2014《钢管混凝土结构设计规范》公式对比可知,GB 50936-2014中建议的局部受压公式结果偏保守,柱脚环板下混凝土承载力也偏于保守。     

焦炉基础施工新技术

介绍了焦炉基础煤气下喷管、清扫孔管和烟道弯管施工新技术,针对煤气预埋管采用管座固定预埋管下部和用脚手架钢管做固定架来固定预埋管的施工方法;针对烟道弯管,应用烟道混凝土浇筑用模板支撑体系作为烟道固定的支撑,并且采用可以轻松调整位置的钢筋吊杆作为承受烟道弯管重量的直接支撑,这样可以非常容易地调整烟道弯管的位置达到设计及规范要求的精度,阐述了滑轮吊装、弯管就位、临时加固、精确定位以及最终加固技术。     

钢管埋深对钢管混凝土复合桩竖向承载特性的影响

作为水域中桩基础施工的围堰结构,钢护筒的应用愈加广泛,钢护筒因为施工或者拆除困难等原因有时不再回收,从而与钢筋混凝土材料一起形成钢管混凝土复合桩。为探明钢管埋深对钢管混凝土复合桩竖向承载特性的影响,通过离心模型试验,着重研究钢管埋深对钢管混凝土复合桩桩侧摩阻力、桩端阻力等因素的影响。结果表明：钢管混凝土复合桩的上部钢管段（钢护筒）合理埋深为桩长的1/3,当钢管段埋深小于1/3桩长时,钢管混凝土复合桩的桩侧摩阻力会出现双峰现象,当钢管段埋深大于1/3桩长时,钢管混凝土复合桩的桩侧摩阻力双峰现象将逐渐消失;根据钢管混凝土复合桩的竖向承载特性,提出适用于钢管混凝土复合桩的竖向极限承载力计算公式,以期为钢管混凝土复合桩的设计与施工提供理论指导。