生产非调质N80级石油套管的新工艺可行性实验研究

对国内生产非调质N80级石油套管的现状做了简述,在包钢φ180 mm机组上取轧卡样,用Gleeble-1500热模拟试验机测定34Mn2VN钢的动态CCT曲线并进行控冷实验.借助光镜和扫描电镜对显微组织和断口进行分析.通过实验研究,提出了一种新的生产非调质N80级石油套管的工艺,在包钢进行大批量生产试验.结果表明,选用合理的终轧温度和冷速,采用加热→穿孔→连轧→脱管→定减径→冷却,可实现大批量生产.该工艺与传统生产工艺相比有减少工序、提高生产率、节约能源的优点.     

大直径非调质N80钢级石油套管的研制与开发

针对传统的非调质钢管韧性较差的问题．采用在中碳锰钢中添加微合金化元素,并通过控轧控冷等工艺手段,实现析出强化和细化晶粒,从而提高钢管的强度和韧性,使其接近或达到调质钢管的性能水平,以满足大直径非调质石油套管高强度与冲击韧性相匹配的要求。     

非调质N80钢级HFW套管的研制和开发

随着我国石油工业的快速发展,对石油套管的需求逐年增多,对其性能的要求也进一步提高.介绍了中海石油金洲管道有限公司研发的非调质N80钢级HFW套管的化学成分设计、金相组织、生产工艺路线、核心技术和控制要点、产品性能等.检验、试验结果表明:研发的非调质N80钢级HFW套管满足API Spec 5CT标准的要求,具有较高的冲...     

用非调质钢开发N80级大口径石油套管

介绍了采用非调质工艺试制N80级大口径石油套管的过程。试验证明:采用本文介绍的工艺路线可生产出符合API标准的N80级石油套管。     

非调质N80(F-N80)油井管的开发

对42MnMo7油井管失效形式进行了分析,提出了非调质钢(F-N80)成分的设计方案。通过工业试验,找出了F-N80的成分范围及轧制方案。     

N80级ERW石油套管用钢连续冷却转变行为的研究

采用Gleeble热模拟技术结合金相法对N80级ERW石油套管试制钢的连续冷却转变行为进行研究。试验表明,试制钢9#、10#试样在一般国内ERW焊管淬火冷却条件(20℃/s)下都无法获得完全马氏体组织,只有在≥50℃/s的高冷速条件下才能获得完全马氏体组织。10#试制钢的淬透性强于9#钢的。     

回火温度对N80级ERW石油套管钢的组织与性能的影响

研究了N80级电阻焊石油套管钢经不同温度回火的组织和性能的关系。结果表明,在500～650℃范围,随回火温度上升,强度逐渐下降;塑性和韧性在500～560℃变化不大,560～650℃明显上升。回火温度的升高,显微组织由板条状铁素体向多边形铁素体转变,析出的碳化物长大,球化。500～560℃回火得到的组织和性能较佳,屈服强度达到590～705 MPa,抗拉强度达到710～770 MPa。     

N80-1类电阻焊石油套管用钢的开发

介绍了鞍钢2150ASP中薄板坯连铸连轧生产线开发11.99 mm厚电阻焊石油套管用钢N80-1热轧卷板的难点和特点.成分设计上采用低碳高锰添加少量Mo元素,碳当量控制在0.45％以下;在工艺上采用纯净钢冶炼、动态轻压下连铸技术、ASP热装热送工艺和TMCP技术,解决了中薄板坯压缩比小、卷板抗拉强度低等难题,成功实现了其批量供货.卷板制管后,产品各项性能完全满足API SPEC 5CT标准要求.     

27Mn5调质N80Q、L80油井管的生产实践

通过对27Mn5钢的硬度、淬透性及调质工艺参数的研究,得到力学性能和硬度满足N80Q和L80油井管要求的调质工艺参数.生产实践表明,用27Mn5调质生产N80Q、L80油、套管的工艺完全可行,但不适合同级别接箍坯料的生产.     

经济型N80油管热处理工艺研究

为降低N80钢的生产成本,开发了一种经济型钢种,通过回火试验及力学性能试验,制订了该钢的热处理工艺.结果表明该钢的力学性能超过了API 5CTN80钢级的要求.     

用正交实验法优化N80套管钢包埋渗铝的工艺参数

采用正交实验的方法在不需进行重复试验的情况下,把渗铝工艺中的渗铝温度、保温时间、渗剂中铝粉含量和氯化铵含量的比值3种参数作为3个正交因素,分别进行9组试验.借助能谱仪(EDS)分析每一组试样的渗铝层厚度,以优化渗铝工艺参数.     

N80油管激光合金化层的组织及性能研究

在N80油管表面预置Ni-Cr-Ti-B_4C合金粉末.通过激光处理获得与基体完全冶金结合的合金化层.利用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电子显微镜、能谱仪、电子探针显微分析仪和显微硬度计对合金化层的组织、相结构及显微硬度进行了测试分析,利用电化学测试系统测试了合金化层的耐蚀性.结果表明,激光合金化区主要由TiC、TiB_2颗粒、α-(Fe,Ni,Cr)同溶体组成;合金化区与基体结合致密、组织细小、合金化元素分布均匀;与基体相比,合金化层硬度比基体提高2～3倍,耐蚀性也得到很大改善.     

N80钢在苏北采油厂注水中的腐蚀行为研究

通过水样理化分析、动电位极化等手段研究了N80钢在苏北采油厂注水中的腐蚀行为。结果表明:注入水中离子对N80钢腐蚀的影响是复杂的,钙、镁、碳酸氢根离子对N80钢的腐蚀具有一定的抑制作用,氯离子则对N80钢的腐蚀有促进作用;注水总矿化度对腐蚀也有影响,随着矿化度升高,N80钢腐蚀情况变得严重。     

含腐蚀缺陷N80油管的剩余强度分析

针对N80油管腐蚀问题,使用APDL编程语言建立了剩余强度数值计算的参数化模型,模型可分析轴长型与短型两种缺陷形式。以某油田油井数据为背景,对比分析了腐蚀缺陷轴向长度、环向宽度、径向深度及油管轴向应力和内压对油管剩余强度的影响。研究成果可为含腐蚀缺陷油管的安全评估提供依据。     

以PAG代油调质差速器壳

汽车差速器壳用传统的淬火油调质时,硬度和金相组织都不能满足生产的要求。采用PAG调质汽车差速器壳时,硬度和金相组织都能满足生产的要求,而且降低了成本,减少对环境的污染。     

N80 钢抗固液两相冲刷腐蚀行为的研究

目的 研究 N80 钢在含有石英砂的不同浓度 NaCl 溶液中的冲刷腐蚀行为。 方法 采用扫描电子显微镜( SEM) 、能谱分析( EDS) 等手段分析腐蚀产物的结构及相组成,通过失重法计算腐蚀速率。 结果 腐蚀产物主要为 FeO 及 Fe₃O₄。 结论 随 NaCl 浓度的增加,N80 钢的腐蚀速率加快,当 NaCl 质量分数超过 7% 时,出现明显的点蚀。     

N80钢在尿素辅助稠油蒸汽吞吐环境中的腐蚀行为研究

目的 为解决油田现场尿素辅助稠油蒸汽吞吐环境中使用的N80钢油套管管柱的尿素腐蚀问题。方法 采用动态高压釜模拟尿素辅助蒸汽吞吐采出井的井筒工况环境,借助扫描电子显微镜（SEM）、能谱分析仪（EDS）、X射线衍射仪（XRD）、X射线光电子谱仪（XPS）表征技术,研究了N80钢在不同浓度尿素溶液中的腐蚀特性。结果 结果表明,高温蒸汽环境中尿素溶液对N80钢的腐蚀是活化腐蚀、均匀腐蚀,表面腐蚀产物主要组份为FeCO3,且随着尿素溶液浓度的增大,腐蚀产物膜厚度增加,膜厚增长速率减小,对N80钢的腐蚀愈严重。对尿素辅助稠油蒸汽吞吐采出井井筒而言,在有原油存在下30%浓度尿素溶液中,由于原油起到了缓蚀剂作用,不会形成严重腐蚀,且随着原油量的增加,对N80钢的平均腐蚀速率降低。对于尿素辅助蒸汽吞吐提高采收率技术而言,在满足井筒腐蚀控制要求的前提下,现场试验方案的尿素溶液浓度可以高达30%。结论 N80钢能够满足尿素辅助稠油蒸汽吞吐采出井井筒腐蚀控制要求,可以安全使用。