N300MW机组低压缸与凝汽器机械特性模拟实验台设计

运用相似原理,设计出N300MW机组低压缸和凝汽器的机械特性模拟实验台。该试验台用于模拟温度,真空,振动,工况等多种因素对低压缸与凝汽器工作的影响,从而找到低压缸在多种外界因素的综合作用下产生横向偏移的机理及偏移规律,文中给出了实验原理。     

双背压凝汽器选型计算及建议

介绍了双背压凝汽器选型的计算方法，用此法对荆门热电厂600MW超临界汽轮机所配的凝汽器进行计算比较并提出建议。所提供的计算结果和建议，供电力设计院汽机冷端优化、汽机与凝汽器招标书编写、技术协议签订及凝汽器设计参考。另外，简要介绍了95年版HEI表面式凝汽器设计标准的有关系数取值与84年版的不同点。     

核电汽轮机凝汽器冷却管避免振动碰磨的预防措施

电站汽轮机凝汽器冷却管在机组运行过程中发生振动是不可避免的,文章根据冷却管产生振动碰磨的主要原因,并结合实际工程经验,提出核电机组避免凝汽器冷却管振动碰磨的措施,以降低凝汽器冷却管因振动损坏而造成机组停机的风险,从而提高机组运行的安全可靠性。     

350 MW凝汽式机组化学循环水补水方式改进的技术探讨

分析了河津电厂350MW凝汽式汽轮机凝结水系统中凝汽器铜管出现严重腐蚀的原因。叙述了通过改变循环水补水方式，降低凝汽式机组中凝汽器铜管腐蚀程度的方法，指出该方法可降低凝汽机组中凝汽器铜管的腐蚀的结论。     

妈湾发电厂汽机保护的优化改造

发电厂热工保护误动一直是困扰电厂的一个重大问题，为此妈湾电厂技术人员对汽机推力瓦温，瓦温，上／下缸温差及轴承振动等保护系统进行优化完善并取得了很好的效果，最大限度的消除了由于测量元件质量等问题及保护逻辑不完善所引起的汽机保护误动。     

300MW机组低压转子-轴承系统振动失稳的分析诊断与处理

给出了一台国产300MW机组突发性低频振动的现象、测试结果和分析诊断过程,确定为低压转子-轴承系统的油膜失稳;停机解体检查汽机相关轴承,与事前的分析判断一致;然后确定了处理方案.实施后运行情况表明突发性低频振动消失,故障消除.该例分析诊断的难点在于故障特征不典型,对应的运行工况缺乏充足证据,致使故障的判断定性有一定难度;处理方案则需统筹考虑各方面情况确定;可为大型机组在处理突发性低频振动时提供技术参考和经验.     

核电厂凝汽器换热管裂纹故障分析与处理

针对某核电厂凝汽器换热管出现裂纹故障,通过材料失效分析,查明了换热管局部高频振动是碰磨痕迹和裂纹产生的原因。通过换热管振动失效模式分析和理论计算,排除了换热管出现共振的可能性,同时基于换热管出现裂纹前机组特殊瞬态运行工况分析,确定故障产生的原因是流体弹性激振诱发换热管振动,而凝汽器设计安全裕度考虑不足则是引发故障的根本原因。进而有针对性地提出了合理加装防磨条、识别管束振动高风险区域以及设计改进等处理方案。     

不凝结气体对汽轮机凝汽器真空影响分析及优化调整

随着七、八十年代投运的国产机组运行时间增加，汽机真空系统设备严密性变差，漏空气现象越来越严重。针对此问题，结合仪化热电厂实际，文章分析了不凝结气体对凝汽器真空的影响．提出了运行中优化调整的方法，可为同类型电厂优化汽机运行工艺提供借鉴经验。     

凝汽器有缺陷对循环水系统经济运行方式的影响

以热力系统变工况为基础建立了凝汽器真空的变化对机组运行经济性影响的数学模型，研究了凝汽器存在缺陷对开式循环水系统优化结果的影响。对具有两台循环水泵的300MW凝汽机组计算表明，凝汽器存在缺陷导致其传热系数降低时，双泵运行比单泵运行更经济的临界负荷也随之降低。这一结论对指导循环水系统的经济运行具有一定的理论和实际意义。     

某电厂4~#机组采用智能变频罗茨-液环真空泵改造应用

凝汽器抽真空系统为发电厂汽机的主要辅助系统,该系统在发电运行中需24 h不间断运行,不断抽出凝汽器中的不凝结气体,维持系统背压,从而保证汽机的正常运行。因此,该系统的先进性和高效性直接影响整个发电系统的先进性和高效性。文中通过对太仓协鑫电厂4~#机组采用智能变频罗茨-液环真空节能机组并联接力凝汽器大型液环真空泵系统进行改造,达到将原大液环真空泵200～250 A的运行总电流降低至40 A的电流连续运行,该方案的实施其系统节电超过80%,而机组真空维持不变,节能效果十分显著。     

考虑凝汽器压力的火电厂循泵出口阀启闭规律优化

当火电厂循环冷却水系统中发生水力瞬变时,凝汽器可能出现冷却水失水现象,这将导致凝汽器压力增高,从而影响汽轮机组运行的稳定性及安全性。循泵出口阀启闭规律的优化设定对凝汽器最大失水量能起到一定的控制作用。本文提出水力过渡过程计算结合凝汽器变工况计算的方法来优化设定阀门规律。经应用于300MW汽轮机组实例表明,采用该法确定的最优规律,凝汽器最小过流量从1.991m3/s增加到2.271m3/s,凝汽器最大压力从22.111kPa降低为16.911kPa。这样既能保证循环水系统的水力安全,又考虑了瞬变过程中凝汽器的动态特性,有利于汽轮机组的安全稳定运行。     

锅炉参数变化时汽轮机系统的仿真算法

采用实时仿真算法对锅炉-汽轮机系统动态特性进行了整体性模拟。首先建立了详尽的汽轮机各部件动态数学模型和热力系统流量网络计算模型，特别是除氧器、表面加热器和凝汽器的通用动态数学模型；然后，将汽轮机系统动态模型与锅炉系统动态模型连接为整体仿真模型，并进行仿真。该文还列出了锅炉某些参数变化时汽轮机系统几个关键基本参数仿真结果。对电站锅炉-汽轮机系统的整体性模拟可以对运行人员进行更加全面的指导，并且为进行单元机组的瞬态性能计算，进而修正稳态性能计算结果奠定了基础。图12参3     

200MW空冷汽轮机组3号轴承箱的优化设计

简单阐述了新型200MW空冷汽轮机组3号轴承箱在设计过程中的刚度的计算方法,建立刚度的计算模型,并且与以往200MW汽轮机组3号轴承箱的设计进行了比较,显示出优化设计后的汽轮机组在运行中将会有效减小轴承的振动,从而提高了汽轮机组运行的可靠性。     

空冷汽轮机末级680mm叶片的开发

空冷汽轮机组在电力市场上所占的份额越来越大,哈尔滨汽轮机厂有限责任公司对空冷汽轮机组进行了冷端优化,设计背压由15kPa降为11kPa。为提高机组效率,需要设计一个比原有空冷末级620mm叶片排汽面积更大、余速损失更小的空冷末级叶片。     

考虑真空泵汽蚀特性的300MW汽轮机凝汽器特性曲线

现有的300MW机组凝汽器特性曲线没有考虑到水环真空泵汽蚀特性对凝汽器运行特性的影响,不能准确反映凝汽器的运行状态。文中首先对300MW机组凝汽器水环真空泵的汽蚀特性进行了分析,并给出了汽蚀的判断方法以及汽蚀余量的表达式。然后,以国产引进型300MW汽轮机凝汽器为例,计算汽轮机负荷及冷却水温度对水环真空泵汽蚀余量的影响。最后,给出了考虑水环真空泵汽蚀特性后的300MW机组凝汽器特性曲线及其绘制方法,该曲线能较准确地反映凝汽器的运行特性。     

火电站直接空冷凝汽器积灰监测

火电站直接空冷凝汽器积灰是影响传热性能的重要因素,研究直接空冷凝汽器积灰对传热性能的影响规律并提出监测措施具有重要意义。通过分析汽轮机背压与汽轮机排汽量、冷却空气流量、凝汽器传热系数、凝汽器总传热面积以及环境温度之间的关系,得到了空冷凝汽器在维持汽轮机排汽量和冷却空气量不变时,汽轮机背压和传热系数之间的关系以及凝汽器积灰对汽轮机背压的影响。研究表明:凝汽器积灰会导致凝汽器传热系数降低,汽轮机背压升高,机组运行经济性下降。设计工况下,当蛇形翅片扁平管结构凝汽器积灰厚度达到1.2 mm时,汽轮机背压将增加50%左右。通过监测空冷机组运行过程中汽轮机背压的变化,可预报积灰的程度,为直接空冷凝汽器清洗提供一定的理论依据。     

空冷汽轮机的末级叶片

针对空冷机组的特殊性，分析了末级叶片的设计特点。并介绍了HTC设计的600MW空冷机组末级叶片的最佳高度选择、结构特点、气动性能和强度振动性能。     

汽轮机凝汽器真空应达值的确定方法及其应用

凝汽器真空应达值通常是通过查取制造厂家提供的凝汽器特性曲线来得到，但这种方法只适用于冷却水流量，汽轮机排汽焓均为设计值的工况。针对实际运行的凝汽器，暂出一种确定凝汽器真空应达值的方法，并给出了这种方法在汽轮机凝汽器运行状态分析中的应用，为凝汽器真空降低故障的诊断，奠定了一定的基础。     

基于支持向量机回归的凝汽器真空应达值确定方法的研究

凝汽器真空对于汽轮机运行经济性和安全性均产生重大的影响,影响凝汽器真空的因素较多,并且相互之间具有较大的耦合性,这使得确定凝汽器真空应达值有一定困难。针对实际运行的凝汽器,分析了影响凝汽器真空应达值的因素,简化了计算方法;提出采用支持向量机回归建立凝汽器真空应达值计算模型,然后利用某300MW机组的数据,对模型进行了校验,探讨了参数的选择。计算结果表明,采用支持向量机回归算法计算的凝汽器真空应达值具有较好的泛化能力和稳定性,为凝汽器真空降低故障的诊断,奠定了一定的基础。     

汽轮机配汽设计的优化

根据现有汽轮机运行中出现的实际问题,对调节级不平衡汽流力和轴承静、动特性进行了理论计算,发现了汽轮机配汽方式对瓦温、瓦振、轴心位置等的影响机理,阐明了汽轮机配汽方式对轴系安全性的影响,并提出了汽轮机配汽的综合优化设计方法.结合现场运行实践,进一步全面系统地分析了配汽优化对机组安全性和经济性等各方面的影响.