氢气压力对L80钢氢脆敏感性的影响规律

对L80钢在室温不同氢气压力下的氢脆敏感性进行了评价。通过缺口慢应变拉伸试验,结合断口分析,研究了3～12 MPa氢气压力下,L80钢的氢脆敏感性的变化规律。结果表明：在室温环境下,L80钢在5 MPa及以下氢气压力下应用时,无明显脆性;在8 MPa及以上氢气压力下应用时,具有明显脆性;在氢气压力3～12 MPa环境下,L80钢拉伸试样主断面中心位置微观形貌从韧窝形貌转变为韧窝形貌与解理形貌共存,边缘位置微观形貌从韧窝形貌向解理逐渐转变,断面收缩率变化率由16.19%逐渐增加至46.79%。随着氢气压力的增加,L80钢的塑性损失增加,断口表现出明显脆化特征,氢脆敏感性逐渐增加。     

Ni-P化学镀层对20CrMo钢腐蚀疲劳强度的影响

对比研究了不经热处理和经热处理的Ｎｉ－Ｐ化学镀层对抽油杆用２０ＣｒＭｏ钢的腐蚀疲劳强度的影响。结果表明，不经热处理的Ｎｉ－Ｐ化学镀层明显提高了钢基体的腐蚀疲劳强度，但却降低了基体的疲劳强度。经热处理后，腐蚀疲劳强度有所下降。Ｎｉ－Ｐ化学镀层中的磷含量的电子探针测量和镀层的Ｘ射线衍射分析结果表明，Ｎｉ－Ｐ化学镀层为非晶态结构。此外，还用扫描电镜观察分析了疲劳断口。     

介质及应变速率对10钢的氢脆敏感性的影响

本文研究了 10钢在 H2 SO4溶液和 Na Cl溶液中渗氢后 ,在不同应变速率下其氢脆敏感性 .结果表明 :在 H2 SO4溶液中渗氢后 ,10钢具有明显的氢脆特征 ,应变速率从 3.33× 10 -1.sec-1～ 3.33×10 -6 .sec-1范围内 ,截面收缩率Ψ从 35 .36%降至 18.35 % ;延伸率δ从 2 9.34 %降至 14 .95 % ,10钢显示出最大的氢脆敏感性     

不同热处理状态40Cr钢的氢脆敏感性判据

本文在选定的应变速率下．用ＳＳＲＴ法研究了不同热处理状态下４０Ｃｒ钢的氢脆（ＨＥ）敏感性，通过对渗氢试样在介质中与未渗氢的原始状态试样在空气中机械性能的比较，以及用扫描电镜分析断口，得到一些结论。     

1 000 MPa级高强钢焊接件的氢脆敏感性研究

利用氢渗透试验、慢应变速率拉伸试验(SSRT)研究了1 000MPa级高强钢(HSS)焊接件在海水中的氢渗透行为及其应力腐蚀敏感性,结合SEM观察了试样的断口特征,并利用电化学试验和显微组织观察分析了焊接件不同区域的氢脆特征。结果表明:相对于焊缝区(WM)和母材区(BM),热影响区(HAZ)的自腐蚀电位最负、析氢电位最正,更容易发生腐蚀和析氢行为。热影响区的氢扩散系数最大,具有较强的吸氢倾向。动态电化学充氢对高强钢焊接件的影响主要体现在对塑性的损减方面;随着极化电位的负移,高强钢焊接件的强度没有明显变化,但断面收缩率、断后延伸率均减小,断裂方式逐渐由韧性断裂变为解理断裂;当极化电位约为-930mV(vs SCE)时,高强钢焊接件的氢脆系数达25%;在不同充氢极化电位下,焊接件试样的断裂位置多在热影响区。     

20CrMo连杆断裂失效分析

采用光学金相和电子探针分析仪等分析手段，对20CrMo嘉陵摩托车连杆的断裂进行了分析。结果表明：连杆在热处理过程中在其表面层形成了粗大的马氏体针状组织是造成断裂的主要原因，并在其显微断口上形成沿晶断口。     

海水中极化电位对X70钢氢脆敏感性的影响

为探索X70钢最大阴极保护电位,采用电化学测试和慢应变速率实验（SSRT）并结合断口扫描电镜观察,研究了低温低溶解氧和常温海水中阴极极化电位对X70钢氢脆敏感性的影响.结果表明：相对常温海水,X70钢在低温低溶解氧海水中的析氢电位正移;随阴极极化电位的负移,X70钢的最大抗拉强度、屈服强度增加且氢脆敏感性增加;在低温低...     

真空渗碳处理38CrMoAl渗氮钢的微观组织及氢脆敏感性分析

为了满足汽车轻量化对材料性能的要求,选择齿轮用38CrMoAl渗氮钢作为测试材料,以电化学充氢方法与慢应变拉伸相结合的方式测试了真空渗碳(Vacuum Carburizing,VC)试样的氢脆敏感性,同时与淬火+低温回火态(Quenching+ Low-Tempering,QL)处理试样进行了比较.研究结果表明:QL试...     

保护气体对焊缝金属氢脆敏感性影响的研究

采用不同配比的保护气体,在水冷铜模中堆焊焊缝金属,获得不同扩散氢含量的熔敷焊缝试棒。测定了试棒逸出的扩散氢—时间曲线,并对焊后不同时刻焊缝试棒进行了缺口静弯试验和组织、断口观察分析,研究了不同保护气体条件下焊缝金属中的氢扩散特性及焊缝金属的氢脆敏感性。结果表明,适当增加保护气体的氧化性可改变焊缝组织、夹杂物分布状态和焊缝合金元素含量,大幅度降低焊缝金属的氢脆敏感性。     

用正电子湮没技术研究Fe—Ni—Co基合金组织对氢脆敏感性的影响

采用正电子湮没技术结合透射电镜，考察了Ｔｉ含量对一种Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ基合金的微观结构及氢脆敏感性的影响，结果表明：改变合金的Ｔｉ含量，会使合金中第二相的尺寸，数量、分布及占类发生变化，合金的强度，塑性及氢脆敏感性均随之发生改变；大尺寸的ｒ＼颗粒及η相与基体间的界面是一种较强的缺陷，可以促进氢的局部聚并，从而导致合金氢脆敏感性的升高，研究表明，合金的氢脆敏感性与合金强度之间并不存在必然的联系，而是决     

用正电子湮没技术研究Fe一Ni－Co基合金组织对氢脆敏感性的影响

采用正电子湮没技术结合透射电镜，考察了Ｔｉ含量对一种Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｏ基合金的微观结构及氢脆敏感性的影响结果表明：改变合金的Ｔｉ含量，会使合金中第二相的尺寸、数量、分布及种类发生变化，合金的强度、塑性及氢脆敏感性均随之发生改变；大尺寸的γ′颗粒及η相与基体间的界面是一种较强的缺陷，可以促进氢的局部聚并，从而导致合金氢脆敏感性的升高研究表明，合金的氢脆敏感性与合金强度之间并不存在必然的联系，而是取决于合金的微观结构，即随着合金中利于氢原子局部聚并的缺陷浓度的升高而增大     

20Cr2Ni4A钢低温回火脆性探讨

用光学金相及扫描电镜分析方法研究了２０Ｃｒ２ｎＩ４Ａ钢的低温回火脆性机理。研究结果表明，钢在２５０－３５０℃区间回火时出现低温回火脆性，其原因与碳化物沿奥氏体－马氏体相界面板出及杂质元素偏聚于原奥氏体晶界有关，得易导致沿晶断裂。     

X20CrMoV12.1钢长期高温时效的逆回火脆性研究

X2 0CrMoV12 .1耐热合金钢是热电厂主蒸汽管线的主要用材之一。该管材经 16×10 4 h长期高温载荷运行后 ,性能明显退化 ,常温下呈完全脆性状态。试验结果表明 ,管材的脆化是可逆的 ,属于逆回火脆现象。运用透射电镜和俄歇电子能谱等方法对其显微组织结构进行了研究 ,发现晶界碳化物的球化以及有害元素磷在晶界的偏聚是材料性能退化和致脆的原因     

不同热处理对20CrMo钢组织和力学性能的影响

研究了二次淬火温度对２０ＣｒＭｏ钢显微组织和力学性能的影响。讨论了２０ＣｒＭｏ双相钢铁素体形态与断裂韧性的关系。结果表明,铁素体连续分布在马氏体基体上时断裂韧性有较大提高,铁素体以孤立形式存在对断裂韧性的提高作用不大。     

SiCp/2024复合材料的氢脆敏感性研究

在浸泡、阴极极化、阴极极化同时迭加拉伸变形、添加As₂O₃毒化剂等常见致氢条件下,通过慢应变速率拉伸试验研究了SiC_p/2024复合材料的力学性能,考察了断口形貌.测定了该材料在按几种常用充氢条件充氢后的氢含量.发现虽然强烈阴极极化使材料力学性能下降,但其原因在于阴极极化引起的碱性腐蚀,与氢脆无关.获得了不同于前人研究的新结论:在本文试验条件下SiC_p/2024材料不发生氢脆,也不发生不可逆氢损伤,其原因与该材料难以充入氢有关.     

30Mn20Al3无磁钢的磁化率及电阻率与温度的关系

研究了一种新无磁钢30Mn20Al3的磁化率(χ)和电阻率(ρ)与温度(T)的关系及相对磁导率(μ)随外磁场强度(H)的变化。30Mn20Al3无磁钢在 Néel 温度 T_N(～284K)发生顺磁-反铁磁性转变,χ-T 曲线呈现峰值。由于反铁磁有序对传导电子的散射产生磁性电阻,电阻温度系数变为负值,电阻随温度的下降而反常增大。30Mn20Al3不同于单纯的顺磁体,其μ值随 H 的增大而略有减小。     

Co3Ti基合金在氢气环境中的脆性

Ｃｏ３Ｔｉ和Ｃｏ３Ｔｉ－Ｆｅ合金在氢气环境中存在着严重的脆化现象。Ｃｏ３Ｔｉ合金中的Ｆｅ对合金在氢气中的脆化有延缓作用,但不能完全抑制环境氢脆。Ｃｏ３Ｔｉ合金在氢气中的脆化机理与其在空气中的脆化机理不同。     

用示波冲击法测定42CrMo钢的冲击韧性

用示波冲击法测定了在冲击载荷下,淬回火态42CrMo钢的载荷-挠度曲线,并将冲击总功分成裂纹萌生功和裂纹扩展功;研究了回火温度对42CrMo钢回火组织与冲击韧性的影响。结果表明42CrMo钢在回火过程中,随回火温度升高,弹性功基本不变,裂纹萌生功略有升高,而裂纹扩展功迅速增加,42CrMo钢对缺口敏感,随回火温度升高,缺口敏感性降低,淬火态42CrMo钢经500—590℃回火,其组织由板条马氏体和条状及粒状θ-Fe_3C组成;冲击断口为准解理与韧窝混合断裂,随回火温度升高,韧窝增多,准解理减少。     

30CrMo大钢瓶破口分析

通过对30CrMo大钢瓶破口的宏微观分析,认为该钢瓶发生破口分叉的原因是由于淬火温度偏高,加之回火不足,导致钢瓶在水压爆破试验时,裂缝沿着某些结晶学平面和马氏体条束方向发生裂解失效。