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AlOOH对Al2O3直接凝固注模成型坯体强度等性能影响 总被引:6,自引:0,他引:6
为了改善直接注模成型(DCC)氧化铝的坯体性能,在Al2O3-DCC过程中加入AlOOH本文详细研究了Al2O3+AlOOH体系的湿坯性能,干燥行为及烧结致密化过程,结果表明,少量AlOOH加入可显著提高Al2O3的湿坯抗压强度和弹性模量,当AlOOH体积含量〈3.0%时对干燥过程没有影响,干燥坯体经无压烧结后可获得烧结密度达3.97g/cm^3(99.7%TD)。显微结构均匀的α-Al2O3相。 相似文献
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研究了Na-β″-Al2O3陶瓷管制制备的反应烧结法,即在900℃分解初始组成,而后快速反应烧结和分阶段退火转相的工艺。制备的β″-Al2O3管具有良好的性能,双重显微结构也在一定程度上得到控制。 相似文献
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高温等静压烧结Al2O3-ZrO2纳米陶瓷 总被引:7,自引:0,他引:7
本工作用化学共沉淀法制备了平均晶粒尺寸约20mm的20mol%Al2O3-ZrO2复合粉体,不含有Y2O3作为四方氧化锆的稳定剂,粉体的煅烧温度为750℃,XRD结果表明,粉体中含100%立方氧化锆相,未发现有Al2O3结晶相存在。该粉体用高温等静压方法,在1000℃和200MPa的条件下烧结1h,得到了平均尺寸为50nm的致密陶瓷,样品密度为密度的98%左右。 相似文献
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CaO-Y2O3添加剂对AlN陶瓷显微结构及性能的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了掺杂CaO-Y2O3热压烧结和常压烧结AlN陶瓷的性能和显微结构.结果表明:热压烧结AlN陶瓷的第二相为Y3Al5O12,常压烧结AlN陶瓷的第二相为Y3Al5O12和Ca3Y2O6;热压烧结AlN的第二相体积百分数和晶格氧含量均低于常压烧结;热压烧结AlN陶瓷的微观结构良好,其热导率达到200W/m·K. 相似文献
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为了实现Al2O3和羟基磷灰石(HAP)的同步烧结,必须降底Al2O3的烧结温度,选用具有生物活性和较低熔点的A/W生物玻璃作为Al2O3液相烧结的添加剂,利用流延成型工艺,制得了适合流延成型的水基A/W-Al2O3浆料及流延膜,分析了影响浆料及流延成型的各种因素。在烧结过程中,由于玻璃挥发而导致失重,所以样品的密度受烧结温度和烧结时间的影响,但在1300℃时,10wt%A/W-Al2O3的烧结密 相似文献
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纳米ZrO2/(1-n)SiO2-nAl2O3介孔复合作的制备与光致发光 总被引:1,自引:0,他引:1
采用溶胶-凝胶法和超临界干燥技术制备了(1-n)SiO2-nAl2O3(n=0、0.01、0.1)混合气凝胶体系,并以此作为载体,成功地将纳米ZrO2粒子组装到(1-n)SiO2-nAl2O3介孔体系中,而形成纳米ZrO2/(1-n)SiO2-nAl2O3介孔复合材料。光致发光光谱研究表明,室温下以316nm(3.92eV)波长激发时,纳米ZrO2粒子540nm(2.30eV)荧光峰,在介孔复合体 相似文献
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AlOOH对Al2O3直接凝固注模成型的动电特性、流变性及凝固过程的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
直接凝固注模成型(DCC)是一种新的近净尺寸的陶瓷成型技术,但湿坯强度较低(与注凝成型和注射成型相比),为了提高Al2O3直接凝固成型后的坯体强度,在Al2O3-DCC过程中AlOOH,本文系统考察了Al2O3+AlOOH体系的电动特性、流变性及凝固过程,重点讨论了AlOOH加入对体系凝固行为,如活性酶添加量、固化过程动力学的影响。 相似文献
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SiC-ZrO2(3Y)-Al2O3纳米复相陶瓷的力学性能和显微结构 总被引:10,自引:0,他引:10
本文介绍用非均相沉淀方法制备的纳米SiC-ZrO2(3Y)-Al2O3复合粉体经放电等离子超快速烧得到晶内型的纳米复相陶瓷,超快速烧结的升温速率为600℃/min,在烧结温度不保温,迅即在3min内冷却至600℃以下。 相似文献