正齿输最大及最小啮合侧隙公式的推算及其近似计算

名称及代号 模数m 齿数 节圆或分度圆直径 母圆直径 中心距A 中心距公差的上差及下差A,HA 基齿形压力角 节圆上弧齿厚S1,S2 节圆上弧齿厚公差S1,s2 节圆上弧齿厚上差 节圆上弧菌厚下差 在定弦上的齿厚 在定弦上的齿厚公差 在定弦上的齿厚上差 在定弦上的齿厚下差 母圆上的弧齿厚 母图上的周节 基本齿形最大移动量 基本齿形最小移动量 两啮合正齿轮的最大侧隙 两啮合正齿轮间的最小侧隙 基圆至节圆之间的渐开线所对之圆心角 基圆至母圆之间的渐开线所对之圆心角推算最大啮合侧隙公式从图1可知 则同理 的弧度角 的弧度角节圆弧曲库如在…     

渐开线齿轮的设计──齿厚与中心距的关系

设计、制造及测量渐开线齿形时,必须计算中心距、压力角、齿厚及齿隙。本文的目的是用简单的计算来分析上述四项数据间的相互变化关系。 压力角与节径的变化关系 在一只已知齿轮上,基径D0必为一固定数值;但与另一齿轮啮合时,其啮合节圆()直径 Dа则为一可变因素。在渐开线上各不同点有不同的压力角;在基圆上压力角为零度。其变化关系可用下式表示: 压力角与中心距的变化关系 当两只齿轮啮合时,啮合节径之和等於中心距的两倍;即Dа1+Dа2=2A。而基径D01及D02则保持不变。如中心距为已知,则压力角可由下式求得: 压力角与中心距的变化差值 …     

盘形剃齿刀设计的简明计算法

为了提高剃齿刀设计计算的速度和精度,本文提出了盘形剃齿刀设计的简明计算方法,给出了剃齿刀与齿轮啮合时节圆直径、节圆上螺旋角及节圆上法向周节与节圆上法向啮合角的直接关系式,从而大大简化了计算过程。     

n个周节为整数的直齿齿条设计

常用的齿条是标准模数,设计方便。但在某些进给系统,例如钻床进刀齿条、转塔车床进刀齿条等,要求齿轮旋转一周,齿条移动的距离为某一整数值M,即πd节=M(d节-齿轮节圆直径,M-整数值),也可写成πmz=M。由于齿数z是整数,所以模数m不可能是整数值,才能获得齿条移动的距离为整数值。 例:齿条移动的距离M为100 mm,齿轮齿数z1=21,即齿轮旋转一周,齿条移动的距离: π·m2·z1=100　(1)齿条模数得　m2=　=1.5155　(2) 根据渐开线齿轮正确啮合条件是基节相等和式中:dol为齿轮基节;tOZ为齿条基节。 则有: 方案!:。l一。。, 11-:即齿轮换数。l等于齿…     

大重合度内啮合齿轮传动设计及试验研究

研究了一种新型大重合度内啮合齿轮传动的齿形设计原理及方法。齿顶齿形采用摆线,啮合圆介于内外齿轮节圆之间。该型齿轮副特别适用于少齿差传动,传动过程中,可保证多对齿同时啮合,且压力角小,能显著改善轮齿及轴受力状态。由于只有齿顶部分参与啮合,避免了根切等缺陷。该型传动兼具精密传动与重载传动特点,传动平稳,承载能力大,精度、刚度、效率较高。试验结果及有限元分析验证了该传动的优越性能,为其工程应用提供了理论和技术支撑。     

周节变位齿条的插齿加工

机床的走刀机构,大多采用标准齿轮齿条传动(图1)。优点是工作可靠,易于制造。缺点是标准齿条周节t=πm,为非整数,走刀齿轮转一周,其进给量为非整数b=πmz,所以实际进给量与走刀刻度盘示值有一定的设计误差,影响进给精度。而采用周节变位齿条(下简称:周变齿条)与标准齿轮啮合传动,可以克服走刀设计误差。     

周节变位齿条的设计与插制

车床、钻床等机床的进给传动机构,大多采用齿轮齿条传动。由于齿条周节t=πm为非整数,当进给齿轮旋转一周,其进给量b=πmZ亦为非整数,所以机床的名义进给量与实际进给量有一定误差。七十年代末,在设计上采用了标准齿轮与被称为周节变位齿条啮合的传动,以消除设计误差。实践证明,此举提高了机床进给精度,收到了良好效果。     

变压力角滚刀的设计与应用

变速箱齿轮生产过程中,有些齿轮参数特殊,据此设计出的滚刀齿槽太窄,无法加工。依据齿轮啮合原理,一对齿轮正确进行啮合的条件是两齿轮的法节相等,因此,齿轮和齿条只要两者的法节相等就能正确啮合,这样一来,就有很多齿条可与它相啮合,由此引出了变压力角滚刀加工齿轮的方法。     

变位齿轮齿条传动的热弹流润滑分析

建立了齿轮齿条传动的热弹流润滑模型,考虑齿轮热效应和正负变位齿轮沿啮合线在不同啮合点的综合曲率半径变化、卷吸速度的变化和单双齿啮合引起的载荷变化,分析齿轮齿条传动机构在不同瞬时、载荷随时间变化的非稳态弹流润滑数值解。讨论了变位系数对齿轮齿条弹流润滑油膜压力和膜厚的影响并分析了正变位和负变位对中心膜厚和最小膜厚的影响规律。结果表明,正变位可以降低油膜压力,增加膜厚,改善齿轮齿条机构的润滑状态;负变位使油膜压力升高,膜厚变薄。因此,设计齿轮齿条传动机构时,在符合要求的前提下,应尽量选择正变位齿轮,避免选择负变位齿轮。     

日本机械要素试题选

续上期。是非题,正确者画(O),错误者画(x)。 31.短齿齿轮适用于强力传动的场合。 32.相啮合的一对渐开线齿轮,齿与齿接触点的轨迹为一直线。 33.平行轴之间相啮合的一对斜齿轮,齿的螺旋角应相等,旋向应相同。 34.同样模数的齿轮,压力角为200的齿比压力角为14030‘的齿其强度大。 35.齿轮的模数(仍)与径节(D尸)之间的关系为:m=25.4/D尸。 36.用展成法加工齿轮时,若齿数太少就会产生根切现象,对压力角为20。的齿轮,理论上不能少于17齿,实用上可以少到14齿。 37.用标准的齿轮滚刀不能加工变位齿轮。 38.大小相差悬殊的两齿轮啮合时,为了使其…     

内啮合高阶椭圆斜齿轮副设计方法及实例应用

为促进内啮合高阶椭圆斜齿轮副推广应用,根据最大最小传动比的设计要求,研究内啮合高阶椭圆斜齿轮的实用设计方法,建立了从动轮节曲线数学模型;提供了内啮合齿轮副压力角和重合度校验方法;最后,提供了一内啮合齿轮变速传动机构的设计实例,设计结果表明:所述方法能够正确设计内啮合高阶椭圆斜齿轮副,实现周期性变传动比传动;主动轮压力角及啮合重合度校验合格,齿轮副能够正确啮合。     

渐开线圆柱直齿变位齿轮在齿向倒角后的重合度

为了使大规模加工的齿轮不仅能保证一定的中心距、传动平稳、结构紧凑、使用寿命长、而且还应能使齿轮在啮合传动时,噪音小而又悦耳。因此在齿轮加工时,齿顶圆往往使用负公差。同时为了保证一定的中心距或使啮合齿轮寿命接近、不得不把齿轮设计成变位齿轮。由于相互啮合的齿轮模数相同,所以在齿向倒角时值亦相等。由《机械原理》可知:为保证变位齿轮的无齿侧间隙啮合。其齿轮传动时在节圆上的渐开线函数应满足下式要求:     

非圆齿轮齿条机构及其数学模型

在非圆齿轮传动中,按照齿轮齿条传动的原理,可得到一种非圆齿轮齿条机构,此时,齿条的节曲线不再是直线,而是平面曲线,利用该机构仅需一级传动即可在改变速度的同时改变运动形式,以满足特殊的运动要求或提高装置的动力学性能。从基本的运动关系出发,推导了机构中齿轮以及齿条的节曲线方程,并根据啮合原理和坐标变换关系,得到了齿廓的包络方程。最后以实例的方式,完成了该机构的几何设计和ADAMS虚拟接触仿真,通过与理论曲线的对比,证明这种机构设计的合理性以及其数学模型的正确性。     

变位齿轮(Смешенный передачи)(二十一)

Ⅷ蜗轮与蜗杆 蜗轮与蜗杆和啮合传动平稳,它用於传动比(i=Z1/Z2)很大或需要自锁的交错两轴。圆柱节面的蜗轮和蜗杆如图92所示,为凑配中心距(A)或增加齿强和改进啮合性能也用变位啮合。蜗轮和蜗杆在y-y截面的啮合,相当於齿数Z1,交位系数ζ1的变位小齿轮齿形和线数Z2的齿条的啮合。齿条中央节线在蜗杆轴周围的回转圆柱体叫做蜗杆分齿圆柱,其半径R 以q定义,q叫做蜗杆分齿圆的模数。q的标准值(28)8～13在FOCT 2144-43有所规定。由变位定义可知蜗杆啮合圆柱半径R2=R,又由於蜗轮啮合节圆半径R1和分齿圆半径R1= m0相同,可求中心距A=R1+R2如…     

小压力角滚刀通用滚齿模拟方法

针对小压力角滚刀通用性差的缺陷,研究小压力角滚刀滚切多种相同基圆节距齿轮时啮合节圆的算法,利用计算机软件对包络过程进行模拟,得到理论加工齿形与目标齿形的误差。根据设计允许的误差判断刀具借用的可行性,通过实际生产实例,验证了该方法的正确性,为提高小压力角滚刀利用率,降低生产成本和刀具库存提供了理论支持。     

按转化啮合再现法设计加工谐波传动柔轮

本文所探讨的“转化啮合再现法”其要点为（１）使柔轮处与刚轮空噪啮合时相同的变形条件下进行范成加工；（２）加工装置中的波发生器固定不动，切齿刀具与刚累存在着对 应关系；（３）按柔轮的当量齿轮法进行设计计算，将当量齿轮的分度圆取在柔轮中线上，并使该对啮轮假想的节圆与分度圆重合，按上述原理设计加工的谐波传动齿轮副能够符合齿廓啮合基本定理，柔轮轮齿加工装置结构简单，生产率高。     

变齿距齿条的设计与制造

1.变齿距齿条的设计在机械传动中,齿轮齿条副传动是把角位移转变为直线位移最常用的方式之一。它具有结构简单、传动力大、传动距离不受限制等特点。普通车床溜板纵向进给就是采用齿轮齿条副传动。车床溜板纵向进给手轮转一转时,通过传动比为i的一对齿轮,使与齿条相啮合的齿轮转动1/i转,从而使溜板纵向移动1,1=zm’π/i,式中m′为齿条模数、z为与齿条啮合的齿轮齿数。当齿条模数m′按国家标准GB1357-87所规定的模数选取时,很难得到接近整数(与整数的误差可以忽略不计)的ι值,这样,就使显示溜板移动量的手轮刻度很不方便。为了获得接近整数的l值,符合国家标准GB1356-88和GB1357-87所规定的齿形角为α和模数为m的标准齿轮就不能     

在加工中心上加工齿条

齿轮与齿条传动过程是齿轮作回转运动,齿条作直线运动的过程。而齿轮与齿条的正确啮合条件是基圆齿距相等,齿条基圆齿距是其两相邻同侧直线齿廓的垂直距离。     

基于齐次坐标表达式的变厚齿轮传动啮合模型研究

基于齿轮啮合原理,从变厚齿轮的加工原理出发,采用齐次坐标表达式首先建立了齿条刀在其法平面内的数学模型,然后运用坐标矩阵变换关系将其转换到端面坐标系内,进而运用齿条的节平面与齿轮的分度圆柱为无滑动的纯滚动关系,基于齿条刀与变厚齿轮之间的相互啮合关系推导出了变厚齿轮的参数化数学模型,并在此基础上基于变厚齿轮啮合的连续切触条件提出了变厚齿轮传动的啮合模型,该模型可以用于模拟交错轴、平行轴及相交轴的变厚齿轮传动,为变厚齿轮传动啮合特性、接触特性的进一步研究提供了理论基础。     

基于势能原理的铰接支撑齿条-齿轮时变啮合刚度解析计算

齿轮齿条传动是一种重要的机械传动方式,其内部时变啮合刚度是一种主要的激励源,对系统振动噪声水平有着重要影响。针对齿轮齿条时变啮合刚度高效、准确的解析计算问题,提出了一种基于势能原理的铰接支撑齿条与齿轮啮合刚度解析计算方法,计算获得了不同参数下的齿轮齿条时变啮合刚度,并利用有限元法验证了建立的解析计算模型的正确性。同时,利用建立的解析计算方法分析了垂向间隙、压力角、齿条长度等参数对齿轮齿条时变啮合刚度的影响规律。结果表明,建立的解析计算方法能够准确计算齿轮齿条时变啮合刚度,为齿轮齿条传动系统动态特性分析提供了理论支撑。