GH169合金筒形件变薄旋压试验

本文论述了ＧＨ１６９高温合金变薄旋压的试验过程，对合金的旋压性能，最佳变薄率，以及薄率，以及模拟ＦＴ８燃气轮机匣旋压成形，选择较为合理的工艺参数进行了分析。结果认为，ＧＨ１６９合金在固溶状态下，可旋转性较好，累计变薄率为６０％未见裂纹出现；当道次变薄率为３０％，两道次总变薄率约为５０％时，成形大直径薄壁带安装边机匣壳体是可行的。该结果为机匣壳体采用变薄旋压成形奠定了基础，对节省合金材料，提高产品几     

GH30和GH34合金的蠕变－疲劳交互作用SCIEI

研究了ＧＨ３０和ＧＨ３４合金的蠕变－疲劳交互作用，观察到两种负交互作用：ＧＨ３０合金在先蠕变后疲劳的条件下的负交互作用和ＧＨ３４合金在连续循环蠕变的条件下的负交互作用。前者的交互作用项中疲劳损伤指数远大于蠕变损伤指数。因而负交互作用主要是由于预蠕变部分地抑制了后续疲劳的损伤。后者的交互作用项中的蠕变损伤指数远大于疲劳损伤指数。因而负交互作用主要是由于疲劳部分地消除了蠕变损份。还用微观观察的结果分析了这两种负交互作用的微观本质。     

GH30和GH34合金的蠕变－疲劳交互作用

研究了ＧＨ３０和ＧＨ３４合金的蠕变－疲劳交互作用，观察到两种负交互作用：ＧＨ３０合金在先蠕变后疲劳的条件下的负交互作用和ＧＨ３４合金在连续循环蠕变的条件下的负交互作用。前者的交互作用项中疲劳损伤指数远大于蠕变损伤指数。因而负交互作用主要是由于预蠕变部分地抑制了后续疲劳的损伤。后者的交互作用项中的蠕变损伤指数远大于疲劳损伤指数。因而负交互作用主要是由于疲劳部分地消除了蠕变损份。还用微观观察的结果分析了这两种负交互作用的微观本质。     

GH4169合金超塑性挤压工艺的研究

此文通过挤压比为９：１的ＧＨ４１６９合金超塑性挤压工艺的研究，对ＧＨ４１６９合金的精密成形方式做了一些探讨，在自制的玻璃基润滑剂ＨＬＢ０３的使用下，Ｔ＝１０００℃，平均挤压速度Ｖ＝２ｍｍ／ｍｉｎ，最大单位挤压力Ｐｍａｘ＝５６１．７ＭＰａ时，得到了满意的挤压效果。     

GH141合金和GH907合金的本构关系

在分析三种Ａｒｒｈｅｎｉｕｓ型方程对建立ＧＨ１４１和ＧＨ９０７合金本构关系适用性的基础上，提出了以Ｚｅｎｅｒ－Ｈｏｌｌｏｍｏｎ参数为主要变量，并综合考虑温度和变形程度对流动应力影响的建立本构关系的方法。本文提出的建立本构关系的方法对变形高温合金有普适性。     

高温合金（GH3039）环形件的锻造工艺

主要介绍了高温合金ＧＨ３０３９环形件中的锻造工艺技术。文章指出，环形锻件采用“劈口－活动马架”锻造法，具有节省材料，等优点。     

磨削GH4169高温合金时砂轮表面的粘附与磨削比的研究

本文借助扫描电子显微镜，观察和分析了用ＷＡ４６ＫＶ和ＳＡ４６ＫＶ砂轮磨削ＧＨ４１６９高温合金时砂轮表面的粘附现象，研究了ＷＡ４６ＫＶ和ＳＡ４６ＫＶ砂轮磨削ＧＨ４１６９高温合金时磨削参数对磨削比的影响规律。得出了磨削ＧＨ４１６９高温合金时磨削比低的主要原因是砂轮粘附所引起的重要结论。     

致密FGH95合金的高温变形特性研究

通过等温恒应变速率压缩实验，系统地研究了不同预处理，热力参数及分段变速变形对致密ＦＧＨ９５合金高温变形特性的影响，研究结果表明，经热等静压致密的ＦＧＨ９５合金坯料，可以通过适当的预处理，以改变ＦＧＨ９５合金中γ相的大小，形态及分布，从而降低合金的流动应力，对于经预处理的ＦＧＨ９５合金坯料，采用分段变速变莆可以进一步降低合金的流动应力。     

GH984耐高温腐蚀管材合金的热处理工艺

ＧＨ９８４耐高温腐蚀管材合金的热处理工艺王淑荷，杜秀魁，许惠珍，郭建亭，胡秋文（中国科学院金属研究所）我国自行设计研制的Ｆｅ－Ｎｉ－Ｃｒ基高温管材合金，主要用作舰船锅炉过热器。它是靠加入Ｍｏ、Ｃｒ等元素实现固溶强化，靠加入Ａｌ、Ｔｉ、Ｎｂ和Ｃ等元素实...     

Ni-Ti系形状记忆合金在高温水中的应力腐蚀

Ｎｉ－Ｔｉ系形状记忆合金在高温水中的应力腐蚀使用２０ｍｍ（平行段）ｘ３ｍｍ的棒形Ｎｉ－Ｔｉ合金和Ｎｉ－Ｔｉ－Ｃｕ合金试核，经机械加工后加以０３Ｋｘ３Ｏｎ１ｊｎ真空时效处理，另一批则加以１０７３Ｋｘ３０ｎｄｎ固溶热处理。在高温纯水中用低应变速率（灰变速...     

Nd2Fe14B／α—Fe纳米晶双相复合永磁合金

采用快淬火及热处理工艺,通过复合添加Ｄｙ和Ｇａ,制备了高磁性能的Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ／α－Ｆｅ纳米晶双相复合永磁合金,合金最佳磁性能为,Ｊｆ＝１．１６１Ｔ（１１．６ｋＧｓ）,Ｈｃｉ＝５８０．５０ｋＡ／ｍ（７．３０ｋＯｅ）和（ＢＨ）ｍａｘ＝１６２．７ｋＪ／ｍ＾３（２０．５ＭＧｓ．Ｏｅ）。该合金成分为Ｎｄ７．５Ｄｙ１Ｆｅ８５Ｂ４．５Ｇａ２,其显微组织由晶粒尺寸约为３２ｎｍ的硬磁相Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ和１６ｎｍ     

ZA27合金准固相区流变行为及其对上引连铸补缩质量的影响

通过研究ＺＡ２７合金准固相区的流变行为建立了合金在不同温区的流变模型。结果表明，在３８５－３９０℃和４００－４３０℃，合金的流变模型分别为六元件和五元件模型，并据此推导出合金的流变本构方程。六元件模型为：［Ｈ１‖Ｓ１］－［Ｈ２‖Ｎ１］－［Ｎ２‖Ｓ］，五元件模型为：Ｈ１－［Ｈ２‖Ｎ１］－［Ｎ２‖Ｓ］根据试验结果计算出各个温度下合金的流变参数，结合合金相图及ＤＴＡ曲线，确定合金凝固过程中的质量补缩与枝     

Fe_（1－x）（Nd_2Fe_（14）B）_x快淬合金的磁性能

系统研究了低Ｎｄ低Ｂ的Ｆｅ１－ｘ－（Ｎｄ２Ｆｅ１４Ｂ）ｘ快淬合金的制备工艺和磁性能。通过优化热处理工艺和元素替换，控制α－Ｆｅ和Ｆｅ３Ｂ软磁相的析出和长大，获得较高的磁性能。该系列Ｎｄ３Ｆｅ８６Ｖ２Ｂ４合金具有最佳性能．Ｂｒ＝９．７ｋＧｓ，ＪＨＣ＝４．３ｋＯｅ，（ＢＨ）ｍａｘ＝１１．４ＭＧＯｅ。     

汽车上使用钛的潜力与挑战

采用圆柱试样在Ｇｌｅｅｂｌｅ１５００热模拟机上进行高温等温压缩试验，研究了２０９１Ａｌ－Ｌｉ合金在高温塑性变形过程中的稳态流变应力变化规律，结果表明：２０９１合金为正应变速率敏感材料，在温度为３００℃～５００℃和应变速率为１０＾－３ｓ＾－１～１０．０ｓ＾－１变形条件范围内，均存在稳态流变特征；稳态流变阶段，流变应力基本保持不变，稳态流变应力随变形速率的增加而增大，随变形温度的升高而降低，进一步研究     

硬质合金的硬度和矫顽力及其相互关系

探讨了硬质合金的硬度、矫顽力同合金显微结构和成分的关系，得到了两相高碳ＷＣ－Ｃｏ硬质合金的比矫顽力Ｈｓｃ，和维氏硬度ＨＶ间关系的实验规律；Ｈｓｃ＝１．１６＋「（１８９７／ＨＶ）－３．３１」＾－１。论述了有关物理基础，讨论了用Ｈｓｃ对ＷＣ－Ｃｏ合金的ＨＶ进行评估的可能性。     

磨削残余应力的有限元计算

本文以ＧＨ３３Ａ高温合金为例，用有限元法分析计算了磨削残余应力。在计算时，考虑了形成残余应力的两个主要条件－－磨削力及磨削温度，还考虑了磨削温度对材料性能（弹性模量Ｅ、线胀系数ａ、屈服强度σｓ）的影响，因而使计算结果接近实际情况。     

纳米晶Fe－Nb—B—X（X＝Ga，Ge，Al）合金的软磁特性

纳米晶Ｆｅ－Ｎｂ—Ｂ—Ｘ（Ｘ＝Ｇａ，Ｇｅ，Ａｌ）合金的软磁特性纳米品Ｆｅ－Ｍ－Ｂ（Ｍ＝Ｚｒ，Ｈｆ，Ｎｂ）合金约有１．５Ｔ饱和磁感应强度，１ｋＨｚ下的磁导率在１００００以上，５０Ｈｚ～１００ｋＨｚ下的铁损低于Ｆｅ－Ｓｉ－Ｂ非晶合金。进一步研究了添加Ｇａ...     

GH718合金氢渗透特性的研究

ＧＨ７１８合金氢渗透特性的研究徐坚，孙秀魁，刘清泉，陈文绣（中国科学院金属研究所，快速凝固非平衡合金国家重点实验室沈阳１１００１５）１前言ＧＨ７１８（ＩＮＣＯＮＥＬ７１８）合金广泛用作为涡轮叶片、氢燃发动机、核反应堆器壁等部件的材料．由于使用环境中氢...     

用改良HDDR法制造高剩磁Nd-Fe-Co-B系磁合金粉末

ＨＤＤＲ处理法适用于处理添加Ｃｏ及少量Ｚｒ和Ｇａ等元素的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｂ系合金,从而制得具有高矫顽力的各向异性磁粉、本研究利用采取中间氩气处理（ＩＡ处理）的改良ＨＤＤＲ法制取的Ｎｄ－Ｆｅ－Ｃｏ－Ｂ－Ｚｒ－Ｇａ磁合金粉末,研究了ＩＡ处理过程中合金组织的变化,以及所得合金粉末的磁特性与ＩＡ处理的关系。采用纯度高于９８％（质量）的钛、纯度高于９９％（质量）的铁、钻、硼和镓为原料,在氩气氛中经高频熔炼制得Ｎｄ１２．６Ｆｅｂａｌ．Ｃｏ１７．４Ｂ６．５Ｚｒ０．１Ｇａ０．３成分合金。该成分合金于氩气氛中经１１３…     

长城3号防护涂层氧化性能研究

由于大功率烟气轮机使用在较恶省条件的氧化、腐蚀和冲蚀等工况条件，须对其叶片采用涂层防护。本文对新研制的长城３号（简称Ｃ－３），防护涂层材料的高温氧化性能进行了研究。采用等离子喷涂工艺，基底材料为ＧＨ８６４高温合金，结果表明Ｃ－３涂层在７００至８００℃抗温度氧化性能优良。本文还提出了涂层的氧化模型。