轧钢信息

马钢将新建中型轧机　　马鞍山钢铁公司将新建1套年产5 0万t的中型轧机,用于生产翼宽最大为4 0 0mm的H型钢、工字钢和槽钢。这15架轧机全部为SHS无牌坊机架。10架精轧机架中有7架是万能轧机,用于生产高品质H型钢,这些万能轧机可以根据生产需要迅速转换为二辊轧机。生产设备还有冷床、串列式矫直机、剪机、自动堆垛设备和捆轧设备。此生产线有望于2 0 0 5年中期投产。陆　岩摘自《MPT》2 0 0 4,(1 )韶钢新建高速线材生产线　　韶关钢铁集团公司将新建1条先进的高速线材生产线,线材直径为Φ5～Φ2 0mm ,盘重为2 3t ,最大轧制速度为115m/s…     

热连轧中型型钢轧辊国产化的探索

1 概况我厂由原联邦德国克虏伯钢铁公司引进了中型型钢热连轧机组二手设备。该设备设计年产各种型材50×10~4t,生产品种规格近400余种,包括φ12～70mm圆钢,(?)12～50mm螺纹钢,5～40mm×40～150mm扁钢,45～100mm角钢,50～160mm槽钢,80～140mm工字钢、100mmH型钢。最高轧制速度为16m/s。连轧机分2线布置;A线16架轧机采用连续式生产工艺;B线11架轧机采用半连续式生产工艺。自1988年10月我厂     

型钢生产新技术(3)——型钢连轧过程的计算轧控制

型钢生产的发展方向是连轧,型钢连轧的关键在于轧机的在线控制。自70年代以来,型钢轧机计算机控制系统和控制技术逐渐完善,从而推动了型钢连轧的技术进步。国外大、中、小型钢材,包括钢板桩、钢轨等复杂断面型钢,都已走上了连轧化的道路。带有计算机自动尺寸控制系统的线棒材连轧机组,其产品精度已达±0.1mm,利用AGC控制的H型钢轧机,产品的腰厚精度已达±0.05mm。     

攀枝花钢铁公司重建1450mm热轧带钢轧机

为了满足现在市场对带钢尺寸精度等要求，攀钢对70年代初设计的年产50万t的热轧带钢轧机进行了重建。整个工程主要由意大利的Innee公司负责。重建后的年生产能力为100万t，其中24万t热卷供冷轧，60万t热卷剪短或分条，16万t热卷为商品热卷。整个重建项目如下：（1）1套连铸机：生产200×（750～1350）mm×5500mm重9t的板坯。（2）2座步进加热炉（3）1台立辊轧机（紧靠粗轧机R1布置）（4）1台万能租轧机（R2），租轧机工作辊直径950mm，辊身长1550mm，支承辊直径1400mm。每台粗轧机由2台电机直接驱动，电机容量6500K地最大轧制速度5．5m／s…     

横列式型钢轧机的现代化改造

西德克鲁勃公司应埃及钢铁公司要求,对埃及赫勒万钢厂的900×1/750×3横列式型钢轧机提供现代化的设备改造和项目服务。现代化改造的主要内容是使型钢轧机采用新的工艺,以扩大常规生产的品种范围,包括在两架(粗、精轧机)复合式机架上轧制 H 型钢。无论是万能轧制装置还是二辊轧制装置均可以在这种复合机架上安装使用。目前,建于50年代的型钢轧机普遍的正     

新型现代化大型型钢轧机在大型轨梁轧制领域的发展

在过去五十年中制造的许多大型型钢轧机采用传统的轧机形式,即1架辊身长度不超过2700mm的粗轧机;3～5架横列式布置的二辊成型轧机。传统的用于生产工字钢、槽钢、钢轨、钢板桩、角钢、方钢等的轧机机组,生产能力约为40×14~4t,其布置如图1所示。     

马钢H型钢立辊轴承改造

<正>马钢H型钢厂小H型钢生产线于2005年2月投产,设计年产量为50万t,可生产最大规格为400mm×200mm的H型钢。轧机为意大利达涅利公司设计制造。立辊轴承设计使用寿命为过钢量8万t(在线时间约为400h)。     

H-Beam vertical roll bearing in MA STEEL

马钢H型钢厂小H型钢生产线于2005年2月投产,设计年产量为50万t,可生产最大规格为400mmx200mm的H型钢.轧机为意大利达涅利公司设计制造. 立辊轴承设计使用寿命为过钢量8万t(在线时间约为400h).     

ILVA公司1676mm热带钢轧机现代化改造

意大利ILVA公司Terni工厂的1676mm（66in）热带钢轧机建于1964年，属第一代热带钢轧机。其主要设备：由1台立辊、1台2辊4辊组合可逆轧机组成祖轧部分，由5架4辊轧机组成精轧机组。主要生产不锈钢、硅钢和高碳钢等特钢产品，其中不锈钢最大卷重9kg／mm，最薄3．0mm，最宽1200mm。为提高产品质量和市场竞争力，80年代开始进行技术改造。改造Xi程分H期，1985～1986年为第一期，目标投资最小情况下，提高产品质量。其改造项目有：（1）1座步进炉取代原2座推钢式加热炉。（2）原粗轧机后安装一台立辊轧机。（3）粗轧机组后增设热隧道保温炉。…     

劈分法轧制H型近终形连铸坯的试验研究

根据马钢的具体情况 ,在实验轧机上采用铅件模拟应用劈分法轧制了H6 30mm× 4 70mm的H型钢 ,探索了H型近终形连铸坯劈分轧制宽翼缘H型异型坯的变形规律     

Relationship of laser absorption to keyhole behavior in high power fiber laser welding of stainless steel and aluminum alloy

This study was undertaken in order to assess absorption of a 10 kW fiber laser beam with tightly focused spot diameter of 200 μm in Type 304 austenitic stainless steel or A5052 aluminum alloy in bead-on-plate welding with a wide range of welding speeds from 17 to 300 mm/s, by using water-calorimetric measurement. The maximum absorptions of the steel and aluminum were 89 and 93% at the lowest speed, respectively. Their absorptions were high over 80% at less than 100 mm/s speeds and were reduced greatly by more than 20% at the highest speed. X-ray transmission in-site observation demonstrated that the center part of an incident beam with a bell-shape profile was delivered directly to a tip of a keyhole below 100 mm/s speed. High-speed video camera observation indicated that an incident beam was more partially exposed out of a keyhole inlet over 100 mm/s, which led to great decrease in laser absorption.     

ULCB钢电子束穿透焊组织与性能

为了进一步探索ULCB钢的焊接性能,采用真空电子束穿透焊不同束流强度对14 mm钢板对接接头进行了焊接,通过焊缝形貌比较,束流强度为100 mA时,接头焊缝成形最好,选取该接头做了拉伸、硬度、冲击试验及金相组织分析.结果表明,拉伸试样的断裂区域在母材区,抗拉强度为761 MPa、屈服强度为669 MPa,硬度范围在270~330 HV;冲击试样的断裂区域在热影响区,焊缝区平均冲击功为288 J,热影响区平均冲击功为273 J;接头显微组织中,焊缝区和热影响区产生了α'马氏体相,使焊缝区和热影响区产生相变强化,导致焊接接头的强度和硬度均高于母材.     

氦气保护超低真空电子束焊接束流散射及焊缝形貌分析

为了解决低真空和局部真空电子束焊接时,电子束严重散射而引起的熔深、熔宽降低和焊接过程不稳定的问题,文中研究了加速电压为100 kV,束流为60 mA,真空度在133.32 ~ 1 333.2 Pa变化时的电子束和焊缝形貌的变化规律,并提出了同轴氦气保护的焊接工艺方法. 结果表明,在进行低碳钢材料的焊接时,整个工艺过程稳定,得到了焊缝熔深为30 ~ 40 mm,大深宽比的电子束焊接接头.     

H型钢腹板冷却波浪的调整

针对H800mm×300mm×14mm×26mm及H700mm×300mm×13mm×24mm等宽腹板窄翼缘大规格H型钢存在的腹板冷却浪问题,通过减少腹板冷却水、控制腹板和翼缘尺寸、减缓腹板在冷床上的冷却速率,腹板冷却浪得到较好控制。     

铁路敞车中梁SMA590W-M钢的焊接

铁路敞车中梁（帽儿钢）是铁路运输货车的主要关键构件，原本由牌号为09V的低强度钢制造。随着铁路车速由100km／h提高到200km／h，铁路车辆原使用的钢材已不能满足使用要求，为了适应铁路大提速的需要，铁路有关部门积极寻找新的具有更高强度和韧性的替代材料。主要阐述了新型的高强度耐候钢SMA590W-M（暂定名）生产铁路敞车中梁（帽儿钢）所进行的焊接工艺试验和车间特定胎架生产帽儿钢的焊接工艺措施。     

采用小异型坯生产大规格H型钢的技术研究

介绍了首钢长钢轧钢厂采用等宽的连铸异型坯(430mm×300mm×85mm×80mm)开发轧制H300mm×300mm×10mm×15mm规格H型钢的过程。为了使成品的翼缘宽度能够达到300mm,在开坯机孔型中增加了较大的凸度,在减小对翼缘压下的同时增加了对腹板的压下,以利于万能轧机轧制时翼缘的宽展。此外,还制定严谨的试轧方案,针对试轧制中出现的问题、缺陷,特别是开坯机孔型中增加了较大的凸度后,轧制时H型钢圆角部位易出现折叠的问题,重新优化了开坯机孔型、万能孔型及轧制工艺,消除了折叠缺陷,产品力学性能满足标准要求。     

攀钢2号大方坯连铸机优化设计及改造

攀钢对原有2号方连铸机进行了改造,新增410 mm×320 mm断面,产品以生产百米高速重轨钢为主。通过对结晶器、扇形段、二冷区、二级系统等进行优化设计和设备改造,所生产的铸坯质量基本满足了百米重轨的轧制需求。目前,正在进一步优化生产工艺,以提高最终高速重轨产品质量。     

Residual stress analysis of an aircraft landing gear part using neutron diffraction

The residual stress of a landing gear part of a fighter jet that has a frequent practice of takeoff and landing was evaluated for the safety. The sample was a cylindrical steel bar with a 22.2 mm diameter and 55 mm length used to fix the main landing gear to the aircraft body. For a deep measurement up to 6 mm, we used a neutron beam. From the measurements, the tensile and compressive strain in the axial direction were observed around one side of the pin hole which was across the steel bar vertically with an 8 mm diameter. The strain distribution along the length of the bar presented a similar tendency through the thickness and a larger value on the surface. The maximum value of the residual stress around the pin hole was about 100 MPa. However, there was no strain on the opposite side of the pin hole. From the results, it may be surmised that the steel bar received a steady force in one direction around the pin hole, however the force was weak and affected a small limited area and thus not influence on the steel bar on the whole.     

304不锈钢与QCr0.8铬青铜填加铜焊丝的电子束焊接

采用填铜焊丝对304不锈钢与QCr0.8铬青铜进行电子束焊接。采用正交试验法研究不同工艺参数对焊接接头抗拉强度的影响,并对焊接工艺参数进行优化。优化工艺参数如下：束流30 mA,焊接速度100 mm/min,送丝速度1 m/min,束偏移量-0.3 mm。对优化后接头组织的分析结果表明,焊缝主要由树枝状α相与少量球形ε相组成;仅在焊缝区的上部出现铜的混合不均匀;而在铜侧熔合线附近存在一个铜的熔化但未混合区,该区域晶粒长大严重,是接头的最薄弱区。显微硬度测试结果显示,焊缝硬度随固溶体中铜含量的增加而减小。接头的最高抗拉强度为276 MPa。     

钢侧偏束电子束焊接纯铝/Q235异种金属接头试验

采用钢侧偏束电子束焊接方法对铝/钢异种金属接头进行了连接,对接头组织和相组成进行了分析,并对接头抗拉强度进行了了测试.结果表明,钢侧结合良好,焊缝组织均匀,铝侧熔合区存在过渡层,其内有金属间化合物层存在.适当的钢侧偏束量能够提高接头强度,在文中试验范围内,在偏束量为0.5 mm时获得了相对最高的抗拉强度69 MPa.金属间化合层的存在弱化了接头强度,断裂呈脆性特征.