酒钢2#高炉破损炉皮（Q235C钢板）微观组织分析

通过对2#高炉破损炉皮进行微观及力学性能测试,认为破损主要是因为炉皮长期受高温影响，使炉皮内部组织发生转变，使得材料下降，造成炉皮开裂。     

酒钢6号高炉炉体破损调查

对酒钢6号高炉(450m3)停炉小修时的炉体破损调查进行了总结.重点考察了炉皮变形、冷却壁破损情况,对冷却壁进行金相分析,指出了冷却壁破损及炉皮变形、开裂原因,并提出了相应技术措施.     

广钢4#高炉后期炉皮变形的维护与生产实践

广钢4^#高炉进入晚期，炉身冷却壁破损，炉皮变形严重。本文结合生产实践介绍高炉炉皮变形的维护与操作。     

本钢5号高炉炉体破损原因浅析

本钢５号高炉于１９９６年４月１日停炉中修，介绍了５号高炉中修前的生产操作情况及存在的问题，总结了炉皮，耐火砖衬，冷却壁的破损情况，分析了破损原因，并提出了改进意见及延长高炉使用寿命的措施。     

铜冷却棒在临钢1号高炉的应用

临钢1号高炉炉皮常有烧红甚至烧穿现象，严重影响高炉的正常生产。通过在冷却壁集中破损的部位安装铜冷却棒代替破损冷却壁，使生产恢复了正常，效果良好。     

铜冷却棒在广钢4号高炉中的应用

广钢4号高炉炉役晚期先后在冷却壁集中破损、炉皮变形严重的冷却壁上安装了44支铜冷却棒,以代替破损冷却壁,取得了良好的应用效果。     

酒钢7号高炉炉皮开裂修复实践

高炉炉役后期由于冷却壁水管破损,冷却壁本体烧损冷却功能下降,炉皮会出现发红变形开裂现象,影响高炉日常安全运行和各项指标进步,严重者会发生炉皮烧穿,造成高炉非计划停炉和人员伤害。本文就7号高炉炉体状况不同时期炉皮开裂修复方法展开探讨,提出了炉皮开裂修复的新方案及相关要求。     

济钢6号高炉冷却壁破损分析

对济钢第一炼铁厂6号高炉冷却壁破损原因进行分析，认为高炉操作制度不合理造成渣皮不稳定，冷却水质差等冷却系统运行不稳定等是影响冷却壁寿命的主要原因，为此，提出了优化高炉操作制度，加强炉体维护，改善高炉冷却水质，加强设备点检等多项措施，以保证高炉炉况的长期稳定顺行。     

莱钢620m^3高炉破损调查与分析

本文简要介绍了６２０ｍ＾３高炉二代炉役生产十一年多后高炉破损及炉缸炉底侵蚀情况，炉缸炉底呈“蒜头”状侵蚀和铁口区严重侵蚀，以及侵蚀原因分析。     

天铁高炉减少风口破损操作实践

针对天铁第一炼铁厂高炉风口破损严重的问题,分析出其产生原因为有害元素含量高、上部调整装料制度不合理、渣皮脱落等,通过优化配料,调剂炉况,保持合理的操作炉型、采用快速恢复炉况技术,使高炉风口的破损数量大幅降低,降低了设备的休风率,显著提升了高炉的经济技术指标。     

新钢3~＃高炉炉体破损与改进意见

新钢3~#高炉第三代于1972年11月11日开炉,1976年8月9日停炉,一代炉令3年零9个月。从开炉至停炉全部生产锰铁,实际生产了1386日。本代炉体结构如图一。整个一代主要技术经济指标如下表:为了探讨锰铁高炉的合理内型和结构,对高炉炉体侵蚀、冷却设备的破损、炉皮变形等情况进行了观察和测绘。一、炉体破损概况炉体破损情况如图二(一)炉喉钢砖本代炉喉钢砖为单段纵列式结构,共30块,没有脱落现象,破损特点为:1、在园周方向,北面(卷扬机方向)比较完整,南面变形与破损比较严重。2、在炉喉高度方向,从上至下破损变形情况逐渐严重,并在碰撞点处有明显的分     

鞍钢炼钢厂3号高炉炉体破损调查

在１９９１年２月２４日鞍钢炼钢厂３号高炉拆炉检修的过程中，进行了炉体及炉缸破损的调查，通过调查，摸清了炉缸炉底的破损情况，及炉墙结垢情况，分析出了破损原理，提出了一些延长炉缸寿命的建议。     

高炉铜冷却壁取样研究及破损原因分析

 在整个高炉结构中,炉身下部至炉腰炉腹位置是影响高炉寿命最薄弱环节之一,铜冷却壁应用该区域可形成“渣皮”作为永久性炉衬,有效延长高炉中部寿命,实现了高炉高效和长寿的统一。然而,在生产实践中渣皮频繁脱落,铜冷却壁热面裸露,导致铜冷却壁大面积破损,严重影响生产。针对鞍钢某高炉铜冷却壁破损情况进行了简单的介绍;采用金相分析、扫描电镜及能谱分析和化学分析方法,对破损的高炉炉腰段铜冷却壁进行取样研究。研究结果表明：在高炉内服役过程中,铜冷却壁中氧含量偏高,在受到高温煤气流冲蚀后,在其热面产生了“氢脆”现象,这是造成铜冷却壁破损的根本原因。提出了防止铜冷却壁破损的建议。     

β相区冷却方式对TA15钛合金组织与冲击性能的影响

将TA15钛合金加热到单相区温度(β相区),随后分别采用水冷、空冷以及炉冷三种方式进行冷却处理,使用光学显微镜、冲击性能测试以及扫描电子显微镜等手段,研究不同冷却方式对TA15钛合金组织与冲击性能的影响,结果表明：合金经三种冷却方式处理后,组织中均出现粗大β晶粒,水冷的组织中析出α′相,而空冷的组织中析出细小针状次生α相,炉冷组织中析出片状α相。三种冷却方式中,合金经炉冷处理后冲击吸收功最大,其次是空冷,水冷最差。三种冷却方式的断裂类型均以脆性断裂为主,断口形貌均是以岩石状形貌为主,并有少量尺寸较小且深度较浅的韧窝分布在表面。     

鞍钢炼铁厂3号高炉炉体破损调查

在１９９１年２月２４日鞍钢炼铁厂３号高炉拆护检修的过程中，进行了炉体及炉缸破损的调查，通过调查，摸清了炉缸炉底的破损情况，及炉墙结垢情况，分析出了破损原理。提出了一些延长炉缸寿命的建议．     

邯宝2号高炉铜冷却壁水管破损后的应对措施

邯宝2号高炉铜冷却壁水管破损后,因水管破损面积过于集中、破损速度逐渐加剧,给高炉生产操作带来极大的困难。在前期操作应对中,由于过于在乎渣皮的结厚程度,经常造成炉墙结厚。在后期操作应对中,采取了科学的高炉管理方法,以下部调节为主、以上部调节为辅,使得高炉操作炉型的得到了合理维护,保证了安全生产,促进了生产指标的进步。     

高炉风口区炉皮严重破损的焊接修复

1985年3～4月间,重钢炼铁厂620m~33号高炉3号风口区炉皮连续两次炸裂,裂缝长达9.5m,同时5号、6号、7号、9号、10号风口区炉皮也出现不同程度的破损,严重影响了高炉的正常运行。公司要求在短期内采取有效措施进行抢修。我们经过实地考察     

新钢600 m3高炉炉缸烧穿的调查分析及处理措施

通过对高炉炉缸的破损调查，分析并进行处理，掌握炉体侵蚀的第一手资料，探索护护的方法，提出了高炉炉役后期的操作方向及延长高炉寿命的措施、建议。     

武钢4号高炉炉底炉缸破损调查分析

武钢４号高炉（２５１６ｍ＾３）第二代炉役采用了全炭砖水冷薄炉底结构，一代炉役寿命达１１年６个月，停炉大修时的破损调查表明，炉底炉缸的破损严重，究其原因主要是采用的普通炭砖质量差。因炭砖质量差，开炉仅１年半，炉基温度就升高到５６０℃，此后便开始了长达１０年的钒钛矿护炉，确保了炉底炉缸的生产安全，炉底炉缸的破损调查结果也表明钒钛矿护炉是富有成效的。     

武钢4号高炉使用长风口效果

武钢4号高炉1984年大修,开炉后24个月炉腹(四段)冷却壁开始出现破损。1987年9月,破损数目急剧强多。由于漏水,给高炉生产操作带来很多困难。在1987年11月和1988年2月两次武钢炼铁学术年会上,笔者提出使用长风口的建议,用以减弱边沿气流,抑制炉腹冷却壁破损。1988年4月炉腹破损更趋严重,少数冷却壁烧掉,5、6月份曾4次出现炉皮严重烧红,直接威胁高炉安全生产。为防止炉壳烧穿,除加强对炉壳的喷水冷却外,公司还决定尽快造出长540毫米(原为480毫米)的风口供4号高炉使用。6月3日,4