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研究了喷射沉积8009Al/SiCp复合材料楔形压制致密化规律,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、密度和硬度测试等手段研究了楔形压制过程中复合材料致密化机理。结果表明,多孔复合材料在楔形压制过程中,同时存在致密化和塑性变形两种现象,压制初期主要是致密化;多孔坯不同位置的致密度存在差异且表面摩擦力对致密化有影响;复合材料塑性变形过程中,孔洞及团聚的碳化硅粉末随基体金属的塑性流动得到破碎与分散。 相似文献
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采用多层喷射沉积工艺制备SiCP/Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si复合材料, 研究了雾化及沉积工艺参数对沉积坯状态及SiC颗粒捕获的影响。结果表明, 液流直径大、雾化气体压力小、喷射高度小会导致沉积坯组织恶化, 反之则造成收得率低、致密度低。雾化器扫描不均匀则会造成沉积坯形状不均匀, 而且会由于热量集中导致显微组织恶化。SiC颗粒输送压力的提高有利于SiC颗粒的捕获以及颗粒的均匀分布。多层喷射沉积制备SiCP/Al-8.5Fe-1.3V-1.7Si的优化工艺参数为: 液流直径3.6 mm, 雾化气体压力0.8 MPa, 喷射高度200 mm, SiC 颗粒输送压力0.5 MPa。 沉积坯存在两种SiC-Al界面: 晶态Si界面层与非晶态SiO2界面层。 相似文献
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通过实验对不同热处理制度时挤压态7090/SiCp复合材料的断裂韧性以及微观组织进行了研究。挤压态7090/SiCp复合材料经固溶和时效的热处理后,断裂韧性均有不同程度的提高。随着时效处理的进行,挤压态7090/SiCp复合材料的断裂韧性先升高后降低再升高,而470℃/1h+490℃/1h双级固溶+120℃/28h峰时效状态的复合材料强度最高,但KIC值较小。研究了7090/SiCp复合材料的断裂模式,结果可以看出复合材料的断裂是以穿晶断裂为主兼有沿晶断裂的混合型断裂。 相似文献
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本文分析了喷雾共沉积颗粒增强金属基复合材料工艺中颗粒进入金属基体的动力学过程和可能机制,首次提出对于陶瓷颗粒/铝等非润湿系,颗粒将按射入机制进入基体;并由颗粒进入沉积层液膜的力学平衡关系,推导出颗粒按射入机制进入基体时,沉积前所需达到的临界速度表达式。在射入机制和大量实验的基础上,提出了一种新的颗粒加入方法即外部环孔式喷嘴注入法,解决了微细SiC颗粒在基体中分布不均匀、体积分数难以控制和提高等工艺难点,制出了W10 SiC颗粒在基体中分布均匀、体积分数达14.7vol%的SiCP/Al复合材料。 相似文献
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喷射沉积颗粒增强铝基复合材料有着广阔的应用前景,但是因成形困难、强韧性低而使得应用受到限制,制备时控制热变形过程中的动态再结晶行为和揭示强韧化机制是关键。本文综述了喷射沉积铝基复合材料的冶金结合情况,分析了导致强韧性降低的因素,认为通过旋球同步微变形能抑制沉积颗粒表面的氧化,使增强颗粒与基体结合紧密,并通过冶金结合调控增强颗粒的分布,优化材料的组织,实现梯度材料的制备;同时通过选择不同的增强颗粒得到不同的增强效果,针对性地提高强度、耐磨性等性能;通过显微组织调控(如层状结构、网状结构等)实现构型强韧化。本文还展望了喷射沉积铝基复合材料的发展趋势,认为系统研究增强颗粒、组织构型和颗粒增强复合材料强韧性机制是进一步提升颗粒增强铝基复合材料综合性能的关键问题。 相似文献
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对SiCP/ 2024 铝基复合材料进行微弧氧化表面处理, 分析了陶瓷膜截面的显微组织、成分分布, 测量了其相组成和硬度分布, 并比较了氧化前后极化曲线的变化。结果表明, 在硅酸盐溶液中获得的陶瓷膜由莫来石、α-Al2O3 、γ-Al2O3 晶态相和SiO2 非晶相组成, 残留的SiC 增强体很少, 膜与复合材料呈现良好的冶金结合。膜具有两层结构, 外层Si 含量较高并主要来自电解液, 而内层膜里莫来石的形成同SiC 增强体氧化密切相关。微弧氧化处理后, SiCP / 2024 铝基复合材料的抗腐蚀能力得到很大提高, 这归因于形成了一层完整连续的氧化膜。 相似文献
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通过在SiC颗粒预制块中加入铝粉的方法制备了颗粒含量可控的SiC颗粒预制块,并用挤压铸造法制备了可变形SiCP/Al复合材料。通过对颗粒体积含量为25%的SiCP/Al复合材料进行热挤压变形,研究了挤压变形的可行性及其对复合材料组织与性能的影响规律。实验结果表明,用本文中提出的新工艺制备的25vol%SiCP/Al复合材料可以成功地进行挤压比为25∶1的热挤压变形,并且热挤压变形可以明显提高复合材料的强度、刚度和塑性。 相似文献
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