Ti-4Al-22V合金镀膜处理对其脆性影响的模拟研究

用真空镀膜机和热处理炉对Ti—4Al—22V合金镀膜过程进行模拟热处理，用显微硬度计测量热处理后的合金显微硬度的变化；用测试弯折法测量其塑性；用奥林巴斯显微镜观察合金组织，用JXA—8800R电子探针显微分析仪进行断口试样电子扫描分析和断面成分能谱分析。结果表明：Ti—4Al—22V合金在镀膜处理过程中，容易因加热温度过高而导致脆化，在300℃左右Ti—4Al—22V合金存在一个脆性区间；消除脆性的方法是在450～550℃对Ti—4Al—22V合金进行退火处理，使其发生再结晶和塑性升高；退火处理可以在镀膜前或镀膜后完成。     

热处理工艺对BT22钛合金组织和性能的影响

研究了两级退火工艺参数对BT22钛合金显微组织和室温拉伸性能的影响.研究发现:热处理后的显微组织为α+β的两相组织,晶粒形状较为规则,晶界上有连续和不连续的α相,晶内分布着点状、球状和短杆状的α相;BT22钛合金强度在830℃(T1)出现极大值,随着等温淬火温度(T2)的升高及时效温度(T3)的降低而增高,塑性的变化规律与强度相反;等温淬火的冷却方式(υ2)对合金的性能影响不大,BT22合金具有低速冷却的淬火性能,淬透性能极好.     

表面处理对Ti-6-22-22合金高温疲劳寿命的影响

采用喷丸和离子注入对Ti-6-22-22合金机械加工样品进行表面处理,研究表面处理对Ti-6-22-22合金室温和高温疲劳寿命的影响.结果表明,喷丸和离子注入对材料疲劳S-N曲线的影响与实验温度有关.喷丸和离子注入对Ti-6-22-22合金的室温疲劳强度影响较小,400℃时的疲劳强度明显提高.SEM断口分析显示,400℃长寿命疲劳后的表面处理样品裂纹在亚表面萌生.     

BT22钛合金及其大型锻件的研究进展

综述了国内外BT22合金及其改型合金的应用现状,归纳介绍了BT22合金的锻造加工及热处理工艺.结果表明,BT22合金在两相区低于β_转15～50℃的温度范围内多火次锻造,每火次变形量不低于60%.通过严格控制变形速率和终锻温度可制备出组织均匀、晶粒细小的锻件,经两阶段整体热处理后可获得强度、塑性和韧性的最佳匹配.针对我国的研究现状指出了BT22合金大型锻件制备方面亟待解决的问题和未来研究发展的方向.     

TC21合金在形变热处理工艺下的组织特征

对TC21钛合金在不同条件下超塑拉伸后,进行双重退火热处理,研究热加工工艺对TC21合金显微组织演变的影响。结果表明,当变形温度在890～960℃时,TC21合金的伸长率随变形温度的增加先增加后减少,最佳超塑性变形温度为910℃;TC21合金在α+β相区超塑变形,然后在α+β相区双重退火处理后得到双态组织;在β区进行超塑变形、α+β相区双重退火处理后得到网篮组织。     

BT22合金的成分设计和淬透性的关系研究

对BT22合金在不同热加工区塑性变形后,分别进行空冷、油冷、水冷以及炉冷的热处理,随后进行室温力学性能测试.用金相显微镜和扫描电镜分别观测它们的组织结构和断口形貌.结果表明,合金的淬透性受冷却速度的影响很小.晶内组织细小,拉伸断口均呈现韧性断裂.合金的力学性能与α、β稳定合金化元素所决定的铝当量([Al]eq)和钼当量([Mo]eq)有关,当合金的铝当量和钼当量具有较好的匹配时,合金在具有较高的模量强化强度的同时,合金的淬透性能也较好.比较TC4和BT22合金的[Al]eq,[MO]eq数据可见,BT22合金的[Al]eq稍有降低,但[MO]eq则有较大提高,使其与TC4合金相比虽然模量强度有所损失,但在淬透深度增加的情况下,固溶强度大大提高,弥补了由于铝当量的稍低带来的强度减少.     

固溶时效对铸造Ti-6Al-2Sn-2Zr-2Cr-2Mo-2Nb钛合金组织和性能的影响

研究了固溶时效制度对铸造Ti-6Al-2Sn-2Zr-2Cr-2Mo-2Nb钛合金组织及力学性能的影响。结果表明,适当的热处理制度可以明显提高合金的室温及高温强度,但是塑性略有下降。Ti-6Al-2Sn-2Zr-2Cr-2Mo-2Nb铸造钛合金组织以集束状的片状α相为主,热处理后α集束的尺寸得到细化。采用915℃×2 h+空冷+590℃×4 h+空冷的热处理制度可以得到较理想的显微组织和良好的室温及高温综合力学性能。     

TA22合金扩散焊接接头的组织与性能

利用真空扩散焊接方法，研究不同焊接温度对TA22合金接头组织和性能的影响，并通过焊后热处理改善接头的综合性能。结果表明:随着扩散焊接温度的升高，TA22合金扩散焊接接头的抗拉强度和屈服强度逐渐降低，而伸长率和断面收缩率则表现出先升高后降低的趋势，其拐点在950℃。经850℃退火处理后，TA22合金扩散焊接接头的塑性得到明显的改善。      

热处理温度对变形后TC17合金微观组织的影响

目的 研究热处理温度对变形后TC17合金微观组织演化和组织形态分布的影响。方法 对变形后网篮组织TC17合金开展热处理试验,定量分析α相球化率、体积分数随热处理温度的变化情况,采用两点相关函数表征不同热处理温度下TC17合金混合组织形态分布。结果 随着热处理温度的升高,变形后TC17合金α相球化率增大,体积分数减小。不同热处理温度下片层α相和等轴α相对应的两点相关函数曲线波动程度不同。结论 变形程度及热处理温度较低时,随着热处理温度的升高,等轴α相的分布均匀程度升高,片层α相的分布均匀程度降低。当变形程度及热处理温度较高时,随着热处理温度的升高,由于α相体积分数的迅速减小,等轴α相的分布均匀程度降低。     

Ti-Al-Cr两相钛合金的组织与性能研究

研制了一种Ti-Al-Cr两相钛合金.实验用合金采用真空自耗电弧熔炼,在α+β两相区锻造成60mm×60mm的方棒.用金相法测试合金相变点为(970±5)℃.为了解热处理制度对合金显微组织和力学性能的影响,合金经过4种工艺制度进行热处理.用金相显微镜观测了不同热处理制度下的组织特征,并测试其力学性能.研究结果表明,相变点以下固溶处理得到双态组织,随着同溶温度的升高,初生α相含量减少,合金强度升高,塑性呈下降趋势.β固溶处理后得到魏氏组织,合金强度和韧性匹配高于相同热处理条件TC4合金水平.     

循环温度范围对Ti-6-22-22合金热机械疲劳行为的影响

采用拉压对称的机械应变控制,研究了Ti-6-22-22合金在200～400℃和200～520℃两个温度范围的热机械疲劳(TMF)行为.结果表明,在200～400℃内,同相和反相热机械疲劳寿命均高于400℃等温疲劳寿命;在200～520℃范围,反相热机械疲劳寿命明显低于520℃等温疲劳寿命.在两个温度范围内,热机械疲劳的循环应力都与相应等温疲劳的循环应力响应有关.纵向剖面金相观察表明,520℃时等温疲劳表面的裂纹更长.循环温度范围扩大导致环境破坏作用增强是热机械疲劳具有明显破坏作用的原因.     

Structural characterization of the { 11-22 } twin boundary and the corresponding stress accommodation mechanisms in pure titanium

{11-22} compression twin plays an important role in accommodating deformation along the c axis of HCP metals.However,the studies on the interface structure of {11-22} twin boundary (TB),especially the twin tip,and the corresponding local stress release mechanism are still limited.This work studied the interface characters of {11-2 2} TB of a deformed pure titanium by transmission electron microscope.The { 11-2 2} TB presented serrated character,consisting of coherent twin boundary (CTB) and (0002)T // (11-2-2)M or (11-2-2)T // (0002)M steps,and the twin tip was fully composed of the basal-pyramidal (BPy) and pyramidal-basal (PyB) steps.The twin tip presents asymmetric morphology and the step height at the twin tip is much larger than that away from the twin tip.Two types of local stress accommodation mechanisms were observed: zonal dislocation emission and hexagonal close packed structure to face-centered cubic structure transformation.The zonal dislocation was produced by the dissociation of the 1/3 < 11-2-3 > dislocation that was nucleated at the twin tip and the phase transformation was introduced by emission of Shockley partial dislocations from the {11-2 2} twin boundary.     

R22的新型绿色替代制冷剂

目前研究得较成熟的R22的替代工质,如R407C、R410A,它们对环境仍然有一定的危害,本文介绍了一些环保性能更好的制冷剂,并对它们的物理、化学性质以及循环性能进行了一些讨论.     

R22替代制冷剂的生产控制评价

本文详细介绍了R2 2替代制冷剂的生产过程控制和整机可靠性评价 ,并介绍了一些具体做法。     

R22替代工质回热循环的性能分析

R22的替代工质的制冷性能通常比R22差，采用回热循环是改善循环性能的一种方法，但是增加回热器会带来成本的增加，而且不同的制冷剂在回热循环中的COP及容积制冷量的变化也是不同的。针对上述问题，分析回热循环的特性和6种制冷剂（R290，R1270，R134a／R1270（0．45／0．55），R134a／R290（0．6／0．4），R407C和R410A）在回热循环中的容积制冷量和COP的变化特点。研究结果表明，R134a,／R1270，R290和R134a／R290系统使用回热器后，性能改善较大，R410A系统只有在高冷凝温度、高过热度时才有必要使用回热器，其余替代工质系统使用回热器，其系统性能改善不明显。     

氟化醚类共沸混合物HFE-143a/HFE-218作为制冷剂与其他几类HCFC-22替代物的分析比较

利用饱和蒸气压与温度关系方程式,对氟化醚类混合物HFE-143a/HFE-218做了饱和蒸气压力-温度计算,并将计算结果绘制出相应图表,进而和目前几种HCFC-22替代物的性能作比较,分析了氟化醚类混合物作为制冷剂HCFC-22替代物的可行性和优越性.     

空调制冷剂R22替代品的发展态势

空调器广泛使用的制冷剂R22由于会破坏臭氧层并产生温室效应而被限制使用,并规定了禁用年限,因而积极寻找对环境不产生危害的环保制冷剂成为空调行业的当务之急。从对环境的长期影响来看,自然工质比合成工质具有不可比拟的优势,但是其安全性等问题还有待于进一步研究和解决。     

吸附法脱除R22的研究

通过吸附模拟实验,评价研究多种吸附剂对不同浓度二氟一氯甲烷(CHCl F2,简称R22)的吸附特性,并测试当要求R22净化精度小于4%体积分数时不同吸附剂的吸附容量,确定吸附法净化脱除R22的可行性及工艺条件。     

低温工况下碳氢化合物替代R22 的制冷循环分析

本文对常用的碳氢化合物制冷剂与R22进行了循环性能对比分析,发现R290、R1270是R22极有潜力的纯质替代物.R1270与R290的混合物能较好的替代R22.如果能够发挥非共沸混合物温度滑移的特点,R1270分别与R600a、R600的混合物也能够作为R22的替代物.