皮带机驱动轴断裂原因分析

某电厂输煤用皮带机一级驱动滚筒发生驱动轴断裂的故障,对断轴进行成分分析、金相检验、硬度测试以及断口形貌分析.结果认为,由于驱动轴的热处理组织不正常,在运行时发生了疲劳断裂,并对这类轴的热处理提出了建议.     

20CrMnTiH钢驱动轴热处理工艺试验

针对可控气氛箱式多用炉RM-1500-JS的调试现场情况,对于20CrMnTiH钢驱动轴进行工艺试验时发现驱动轴轴向畸变较大,达到0. 095～0. 098 mm。通过优化工艺参数,调整产品摆料方式,增大搅拌风扇直径提高了产品的工艺性能,使驱动轴产品的马氏体达到2级,残留奥氏体2级,碳化物1级,心部铁素体2级,轴向变形量为0. 035～0. 040 mm,符合产品的技术要求。     

拉钢系统驱动轴的断裂分析

研究了钢轨生产线上拉钢系统驱动轴发生的早期断裂。其断口形貌及裂纹扩展花样表明该轴是因变截面部位严重的应力集中而引起旋转弯曲扭转疲劳断裂。增大圆角半径是防止此类断裂的有效方法。     

拉丝机塔轮轴用40Cr钢热处理工艺优化

通过正交设计探究不同调质工艺下40Cr钢的组织和力学性能的变化规律,确定拉丝机塔轮轴用40Cr钢的最佳工艺,并与断轴试样和正常试样进行对比分析。结果表明,拉丝机塔轮轴用40Cr钢最优调质工艺为850℃保温1 h淬火,630℃下保温1 h回火。在最优工艺条件下组织为具有特定位向、细小的回火索氏体和极少量铁素体,硬度为283.5 HBW,冲击韧度为211.3 J/cm2。40Cr钢硬度影响因素依次为回火温度、淬火保温时间、回火保温时间和淬火温度。组织分布不均和冷速不当是导致硬度不均匀的主要原因。40Cr钢冲击性能影响因素依次是淬火温度、回火保温时间、淬火保温时间和回火温度。断口纤维区主要为小且浅的等轴韧窝;剪切唇区主要为大且深的剪切韧窝。     

热处理工艺对40Cr组织和摩擦性能的影响

研究了40Cr钢在不同热处理工艺下的组织和摩擦性能。结果表明,40Cr钢经过正火+淬火+中温回火后,组织为回火屈氏体;经过正火+超高温淬火+低温回火处理后,组织为晶粒相对较小的回火马氏体;正火+亚温淬火+低温回火后,组织为晶粒细小的回火马氏体。三种的热处理工艺比较得出,经正火+亚温淬火+低温回火处理后马氏体的晶粒较小,硬度较高,耐磨擦性能最佳。     

热处理加热制度与40Cr钢近门槛区疲劳过载效应

研究了近门槛区单周过载对40Cr钢热处理组织I型疲劳门槛的影响。实验表明：四种组织过载后疲劳门槛均会提高，其幅度随过载比的加大和材料屈服强度的降低而增加；过载效应是裂尖钝化、裂尖附近残余压应力和裂尖尾部塑性诱导闭合等共同作用的结果。控轧控冷组织与正火组织、锻热淬火组织与调质组织分别对比，各自具有相近的疲劳裂纹过载效应。     

超声波淬火工艺在40Cr阶梯轴淬火中的应用

在40Cr阶梯轴淬火过程中应用了超声波淬火工艺,大大提高了油的冷却速度。试验结果表明:阶梯轴的硬度高,裂纹和变形小,质量稳定。     

扭转疲劳断裂机制图

本文研究了40Cr钢不同回火态,不同应力水平下缺口扭转疲劳断裂的寿命、宏观断口类型和微观断裂机制。断口分析表明,在同一回火温度下,随着应力的升高,断裂类型由正应力断裂→纵向剪切断裂→横向剪切断裂转变;同一应力水平下,随着强度的增加,断裂类型由剪切型向正断型转变;正断型的断裂机制为:T→S+I→D+I,剪切型的断裂机制为:T→S′→D。根据本工作结果总结出扭转疲劳断裂机制图。     

40Cr钢电机转轴断裂失效分析

通过对断裂电机转轴化学成分、力学性能和金相组织的检验，对其失效原因进行分析，结果认为，550℃回火所产生的高温回火脆性是导致转轴在进行疲劳试验时发生断裂的主要原因。     

中频感应热处理对40Cr钢制轻型汽车半轴的组织与扭转性能的影响

研究了中频感应加热的移动速度变化对冷拔态40Cr钢制轻型汽车半轴组织和扭转性能的影响.结果表明,随移动速度的减慢,半轴的有效淬硬层深度增加,抗扭强度提高,最大扭矩和断时扭角增大.其扭转性能的改善,与有效淬硬层深度密切相关.     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验。分析了钢热变形组织。结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出。     

40Cr钢的形变热处理行为

利用Gleeble 1500热／力学模拟实验机，对40Cr钢进行了变形温度为710～1050℃，变形速率为0．1～1．0s^-1，变形量为0．7的热模拟单向压缩试验。分析了40Cr钢在热变形过程中的真应力一真应变曲线。结果表明，该钢在950～1050℃变形过程中发生奥氏体动态再结晶，在710～800℃变形过程中发生应变奥氏体加速铁素体析出。     

40Cr钢的形变热处理组织

利用Gleeble 1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1 050℃,变形速率为0.1～1s-1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验.分析了钢热变形组织.结果表明,该钢在950～1 050℃变形温度下,奥氏体发生了动态再结晶;710℃变形温度下,应变奥氏体加速铁素体析出.     

40Cr钢的形变热处理行为

利用Gleeble1500热/力学模拟实验机,对40Cr钢进行了变形温度为710～1050℃,变形速率为0.1～1.0 -1,变形量为0.7的热模拟单向压缩试验。分析了40Cr钢在热变形过程中的真应力-真应变曲线。结果表明,该钢在950～1050℃变形过程中发生奥氏体动态再结晶,在710～800℃变形过程中发生应变奥氏体加速铁素体析出。     

40Cr和42CrMoA钢曲轴氮碳共渗工艺的优化

采用CO2＋NH3气氛对40Cr和42CrMoA钢曲轴进行氮碳共渗正交试验,确定了钢曲轴优化的工艺参数,该工艺与原乙醇＋NH3氮碳共渗工艺比较,钢曲轴的组织和疲劳性能无明显差异,但新工艺比原工艺更经济。     

关于提高压缩机驱动轴产品热处理质量的探讨

驱动轴是汽车压缩机的主要零件,其热处理质量难以保证,造成较大的经济损失,通过改革生产工艺,制定一系列工作规程,大大提高了产品质量.     

40Cr模具钢表面渗钒的工艺优选分析

采用不同的渗钒温度、渗钒时间和自制渗剂使用次数进行了40Cr模具钢表面渗钒的工艺优选试验.结果表明,40Cr模具钢的表面渗钒工艺优选为:渗钒温度950℃,渗钒时间6h,渗钒剂使用4次.渗钒剂配比(质量分数,％)为:50.5五氧化二钒、22氯化铵、4氟硼酸钾、3铝粉、20氧化铝粉和0.5表面活性剂F.     

中途高温回火对40Cr钢疲劳寿命的影响

采用控制应力疲劳实验方法,对中碳合金钢40Cr进行了拉一压疲劳实验。将调质处理后的40Cr钢疲劳试样在实时疲劳损伤监测的情况下循环到不同的损伤阶段,中止疲劳实验,进行中途高温回火处理,然后继续在相同条件下进行应力疲劳实验,讨论中途高温回火对40Cr钢疲劳寿命的影响。结果表明,中途回火大大增加了试样的疲劳寿命。循环到疲劳寿命的30％的试样中途回火后疲劳寿命增加了20％,循环到疲劳寿命的4JD％的试样中途回火后疲劳寿命增加了40％,循环到疲劳寿命的50％的试样中途回火后疲劳寿命增加了77％。微观分析表明,疲劳断口上韧窝的增大增深、疲劳源数量增加等是疲劳寿命增加的主要原因。     

硫化机外胎底座齿轮轴断裂分析

应用化学成分分析，金相组织、宏观断口观察，力学性能及氢含量检测等方法对40Cr钢齿轮轴断裂原因进行了综合分析。结果表明：宏观断口为脆性断裂，钢中氢含量过高产生白点裂纹以及硅含量超标导致夹渣是齿轮轴脆性断裂的主要原因。