高强度抗震钢筋HRB500E控冷工艺

通过化学成分设计、生产工艺控制，开发了满足GB/T 1499.2—2018要求的HRB500E高强度抗震钢筋控冷工艺。采用钒氮微合金化生产，通过调整控冷工艺，控制HRB500E热轧钢筋屈服强度在510～535 MPa,抗拉强度在670～695 MPa,强屈比1.29～1.32,晶粒度均为10.0级，金相组织为F+P,无马氏体、贝氏体等影响使用的异常组织。可以满足用户要求。     

HRB500E抗震钢筋开发

介绍了通过优化化学成分和完善控制轧制、控制冷却工艺,研制开发出500MPa级高强度钢筋混凝土用热轧带肋抗震钢筋,实物理化指标达到GB1499.2-2007标准要求。     

热轧带肋钢筋拉伸试验能力验证结果稳健统计技术

以2014年南通地区热轧带肋钢筋拉伸试验能力验证项目为实例,研究和阐述热轧带肋钢筋样品检测结果的统计方法和运用技术。对热轧带肋钢筋拉伸试验能力验证结果进行二次修正后,其参数抗拉强度稳健CV值为1.2%,标准IQR值为7.413。未修正第一次统计分析为86.4%结果满意,9.1%的结果有问题,4.5%结果不满意;修正后第二次统计分析为84%结果满意,11%的结果有问题,5%结果不满意。结果表明:修正后第二次统计结果比第一次统计结果更严格,更接近真实水平。     

汽车用Qst32-3冷镦钢丝表面粗糙原因分析

Qst32-3热轧盘条制作的汽车用冷镦钢丝冷成型后产品表面粗糙,严重影响产品质量。对冷镦钢丝进行化学成分和力学性能分析,均满足EN 10263-2标准要求;对Ф14 mm Qst32-3热轧盘条和Ф13.5 mm冷镦钢丝进行金相组织检验,盘条显微组织为铁素体和珠光体,铁素体晶粒度8.5级,经酸洗拉拔及球化退火后,冷镦钢丝显微组织为铁素体和球化体,中心部位铁素体晶粒度8级,表层局部区域铁素体晶粒度1级。试验及分析表明:热轧盘条球化后晶粒度级别不发生变化;压缩率小于7%时,球化后部分晶粒开始长大,压缩率在7%～26.5%时,球化后晶粒产生粗大现象。晶粒粗大导致表面粗糙,热轧盘条球化退火前的拉拔压缩率较小是造成表面粗晶的原因。     

MG500锚杆用热轧带肋钢筋研制与开发

介绍MG500锚杆用热轧带肋钢筋研制开发过程。冶炼终点控制w(P)≤0.030%、w(C)≥0.08%,出钢温度不低于1 620℃;LF炉精炼时间不少于40 min,白渣保持时间不低于15 min,软搅拌时间不低于10 min;连铸采用全程保护浇注,过热度不大于35℃,拉速稳定在(3.2±0.2)m/min,并采用结晶器电磁搅拌和液面自动控制技术;开轧温度为1 050~1 150℃,终轧为950~1 000℃。生产的20 mm、22 mm钢筋抗拉强度652~755 MPa,断后伸长率19%~23%,钢筋弯曲试验无裂纹;产品金相组织为珠光体+铁素体,完全满足井下支护使用要求。     

高强度高韧性矿用热轧锚杆钢筋研发

介绍MG500高强度高韧性矿用锚杆钢筋的研制开发过程。化学成分设计采用VN微合金化控制;轧制工艺设计:加热温度控制为1 180~1 250℃,终轧温度930~980℃,钢坯在炉内平均停留时间为70~100 min。生产的20,22 mm高强度高韧性矿用锚杆钢筋组织为铁素体+珠光体,钢中硫化物夹杂平均为1.0~1.5级,硅酸盐类夹杂平均为0.5~1.0级,屈服强度Re L520 MPa,抗拉强度Rm650 MPa,断后伸长率A19%,常温冲击功Ak45J。产品质量稳定,完全满足用户技术要求。     

解决20MnSi钢筋冷弯脆断和无屈服点的途径

对 2 0MnSi钢筋冷弯脆断和无屈服点现象进行原因分析 ,钢中异常组织粒状贝氏体的存在是造成冷弯脆断和无屈服点的直接原因 ,而C ,Mn含量偏高又是异常组织粒状贝氏体产生的原因。在施行高碳低锰工艺 ,wMn在 1.0 0 %～ 1.19%范围内时 ,碳成分按国标上限的工艺可基本解决无屈服点问题。碳锰当量不能过低 ,否则会使抗拉强度低于国标要求。     

S31603不锈钢焊接工艺及性能研究

对管内充氩气保护在二氧化碳压缩机不锈钢S31603管道中的焊接效果进行检测。结果表明：焊接接头射线和渗透检测都为I级，抗拉强度不低于616 MPa,-50℃冲击吸收能量达到55 J以上，硬度小于187 HBW,面弯和背弯以及耐腐蚀性能试验合格，结果符合NB/T 47014—2011和相关技术要求。焊缝组织为树枝状奥氏体加少量铁素体，铁素体有利于提高焊缝金属的耐晶界腐蚀能力和抗裂纹敏感性。     

40CrNiMo钢退火热处理工艺与性能的研究

40CrNiMo钢热轧状态硬度较高,不能满足标准要求,通过硬度测试和光学金相显微观察等手段,研究不同退火工艺对40CrNiMo钢组织性能的影响。结果表明:40CrNiMo钢经810~870℃加热保温后,在380℃/min空冷条件下显微组织为以贝氏体为主兼有马氏体和残余奥氏体的混合组织,硬度较高,为300~340 HB;810~870℃完全退火炉冷过程中,形成铁素体+珠光体的带状组织,力学性能较差;760℃不完全退火后形成粒状贝氏体组织,硬度值约175 HB,达到了国标规定的退火交货状态产品硬度要求。     

热轧Ⅲ级螺纹盘条矫直加工

根据市场需求,马钢技术中心开发了HRB335．HRB400热轧带肋钢筋盘条。推荐直径为φ6．8．10,12,16,20,25,32,40,50mm。与Ⅱ级钢筋相比,强度提高了20％,具有良好的抗震性。按GB1499-98规定,延伸率δ5≥14％,成品HRB400MPaⅢ级钢筋的力学性能见表1。弯曲直径D=3α(α为钢筋直径)时,反复弯曲性能良好。     

冷却方式对72钢对焊组织及性能的影响

用光学显微镜、拉伸和扭转试验研究了冷却方式对72钢显微组织和力学性能的影响.结果表明:72钢接头组织为回火索氏体+少量珠光体+少量铁素体,5.5 s回火时,随着冷却方式转变,钢丝接头组织构成由索氏体+珠光体变为索氏体+少量珠光体+少量铁素体,接头抗拉强度和扭转性能均逐渐升高,油冷条件下,焊接接头具有较好的强度塑性配比,满足3.08 mm钢丝对焊工艺要求.     

气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条的研制与开发

分析气保焊丝用H11Mn2SiA热轧盘条中合金元素对焊接性能的影响,设计盘条的化学成分和生产工艺流程,在Gleeble-1500热模拟机上测定H11Mn2SiA动态CCT曲线。对比盘条在870,850,820℃吐丝温度下的金相组织和力学性能,结果表明,当盘条在斯太尔摩线冷却速度不大于1℃/s时,盘条能够完成平衡转变,且对盘条的金相组织和力学性能影响不大,铁素体晶粒度均为8.5级。分析不同碳质量分数对盘条力学性能的影响,结果表明,当碳质量分数不大于0.08%时能有效降低盘条抗拉强度。对碳质量分数为0.07%,吐丝温度870℃,冷速为0.51℃/s条件下生产的焊丝进行焊接试验评定,熔敷金属力学性能全部满足要求,抗拉强度540 MPa,-30℃平均V型冲击功67 J,焊接性能优良。     

我国低碳钢热轧圆盘条技术水平分析

概述我国低碳钢热轧圆盘条生产发展现状 ,对比中、日、韩 3国低碳钢热轧圆盘条技术标准 ,指出国内产品实物质量某些方面的不足 ,对盘条的表面质量、力学性能和工艺性能进行分析 ,提出几个值得关注的问题 ,即低碳钢线材的应变时效及棉花打包用镀锌钢丝、冷轧带肋钢筋、钢纤维专用盘条的研发问题。对GB T 70 1— 1997低碳钢热轧圆盘条标准进行探讨。指出盘条表面浮锈形成原因及消除方法。     

核电站安全壳用P265GH钢板组织性能研究

热轧P265GH钢作为核电站安全壳钢板,应具有一定的屈服强度,良好的冲击韧性和一定的辐照性能。采用光学显微镜、扫描电镜和背散射电子衍射方法对热轧P265GH钢显微组织进行分析,2个样品表面组织均为铁素体和片层状珠光体,侧面均有较严重的带状组织,其中1#样品平均带宽7.78×10-4mm,各向异性指数3.79。用电子背散射衍射软件处理可知,1#样品的平均晶粒尺寸为15.5μm,2#样品的平均晶粒尺寸为13.6μm。用拉伸试验机测量横向、45°方向和轧向的屈服强度,1#样品3个方向的屈服强度均小于2#样品的,2个样品屈服强度在260～310 MPa。试验结果表明,P265GH钢的显微组织和织构影响屈服强度,P265GH钢中的合金元素影响其辐照性能。     

ML35冷镦钢盘条的试制

通过转炉冶炼、LF精炼和高线轧制,生产的冷镦盘条化学成分和力学性能满足标准要求。生产的 5. 5,6. 5, 8, 10mm盘条的金相组织为铁素体+珠光体,晶粒度 8~9级,脱碳层小于 0. 03mm,盘条的一般疏松 1. 03级,中心疏松 1. 37级,偏析级别均值为 1. 39,经用户使用满足冷镦要求。     

10B33冷镦盘条的试制

根据10B33冷镦盘条对化学成分、力学性能、表面质量、冷顶锻检验等方面的要求,通过控制轧制坯料的质量、轧制压下量、轧制孔型等提高盘条表面质量。采用控轧控制工艺生产10B33冷镦盘条:粗轧开轧温度约为950℃,轧件进精轧机温度为920℃,吐丝温度为900℃,斯太尔摩控冷线控制冷却。成品10B33冷镦钢盘条组织为铁素体+珠光体,晶粒度9.5~10级,脱碳层深度≤0.01 mm;屈服强度360~400 MPa,抗拉强度595~650 MPa;冷镦检验全部合格。     

HRB400热轧带肋钢筋研发实践

介绍HRB400热轧带肋钢筋的生产工艺流程、工艺特点。分别采用微合金化工艺、细晶粒技术和轧后快速冷却技术进行HRB400热轧带肋钢筋的研发实践。结果表明:Nb在钢中的韧化作用效果最大;Ti钢容易在连铸过程中产生套眼,影响生产;用V合金化比用Nb生产成本提高约50元/t;在保持强度基本相同条件下,采用VN微合金化比VFe合金可节约30%左右的V。确定批量生产12～32 mm系列的HRB400热轧带肋钢筋采用VN微合金化工艺,加入V质量分数为0.025%～0.035%。细晶粒8 mm HRB400钢筋盘条的铁素体晶粒尺寸约5～7μm。采用轧后快速冷却技术研制的HRB400高强钢筋晶粒度提高了1～3级,屈服强度提高50～100 MPa,生产成本降低约50元/t,成品钢材表面二次氧化铁皮明显减少,提高产品表面质量。     

SFU013型平板式滤尘器加装吸臂导槽

ＳＦＵ0 1 3型平板式滤尘器在长期的运行中 ,机械吸臂下面的导叉 ,时常会靠在槽格前的竖板上 ,或紧靠在竖板的夹板上 ,以至于不能顺利进入槽格。对机械吸臂在槽格中进行校正 ,经长时间运行以后 ,此种情况还会出现。图 1　机械吸臂导槽为克服这种现象 ,我们在底板上槽格的中间加装一个用轻型槽钢 (ＹＢ1 64 63) 6 5 # 加工的机械吸臂下导槽 ,其尺寸如图 1所示。机械吸臂下面的导叉取而代之的是一个带托脚的滚轮 ,其结合件尺寸如图 2所示。托脚用边宽 5 0ｍｍ ,边厚5ｍｍ热轧角钢加工 ,滚轮用 630 4 2ＲＳ型轴承代替 ,安装在导叉的位置上 ,使…     

SWRH82B热轧线材生产实践

介绍12.5 mm SWRH82B热轧线材的质量要求,其化学成分w(C)为0.79%~0.83%,w(Si)为0.15%~0.35%,w(Mn)为0.60%~0.90%,w(P)≤0.020%,w(S)≤0.015%;线材金相组织应控制为索氏体;内控标准要求抗拉强度Rm≥1 140 MPa,断面收缩率Z≥30%,不圆度≤0.30 mm。通过控轧控冷实践,得出合理的热轧工艺:开轧温度1 020~1 060℃,进精轧温度880~920℃;终轧温度930~970℃,吐丝温度820~860℃。     

线材显微组织对力学性能的影响

对A,B2个厂家生产的1100MPa级钢绞线用线材进行显微组织和力学性能检测,测得A厂线材索氏体片层间距平均为259.9nm,B厂为231.8nm;A厂线材奥氏体晶粒平均尺寸为12.89μm,B厂为19.22μm;用Hollomon关系式计算出线材加工的应力-应变关系。结果表明线材的屈服强度主要取决于索氏体片层间距,片层间距小的屈服强度大;抗拉强度与形变硬化指数有关,铁素体体积分数越高,形变硬化指数越高;索氏体片层间距越小,在相同变形量下变形分散在更多的层片条内,能承受的变形量就大,延伸率和断面收缩率就大。奥氏体晶粒尺寸与强度、塑性指标关系较小。