用断续表面砂轮磨削滚珠轴承滚道

用砂轮3（具有若干磨削凸块4和凹槽5交替布置的断续工作表面3）磨削轴承1的滚道表面2,凹槽预先填满非磨料材料（含有对轴承材料的表面活性材料）。各凸块4的面6和7是成形表面（图a,b）。在整个磨削过程中（一直到砂轮完全磨损）,在砂轮各横截面每个凸块的弧长为常数,以下式表示（图b）。 l_(Ⅰ-Ⅰ)=R_(max)α_(min)=R_iα_i=R_(min)α_(max)=const=l_(Ⅱ-Ⅱ)=l_(Ⅲ-Ⅲ) 在砂轮各横截面上各凸块总长度（与在轴承相应截面磨下的余量横截面面积有关）是常数,即sum from i=Ⅰ to n (l_(Ⅰ-Ⅰ))/(S_(Ⅰ-Ⅰ))=sum from i=Ⅰ to n (l_(Ⅱ-Ⅱ))/(S_(Ⅱ-Ⅱ))=……=sum from i=Ⅰ to n (l_(i-i))/(S_(i-i)) =const     

静电陀螺漂移模型辨识

一、引言静电陀螺是近代高精度惯性器件,它利用静电场将一个球形转子悬浮在超高真空球腔内。由于其结构简单,转子启动后不和任何物质接触,所以其漂移率十分稳定,这样就可通过补偿,提高陀螺的极限准确度。同二自由度液浮陀螺一样,静电陀螺的漂移模型也可用比力的二次方程来描述d(x)=D(x)_F D(x)_xf_x D(x)_yf_y D(x)_f_z D(x)_(xx)f_x~2 D(x)_(zz)f_z~2 D(x)_(xy)f_xf_y D(x)_(yz)f_yf_z D(x)_(zx)f_zf_x D(x)_R(1)d(y)=D(y)_F D(y)_xf_x D(y)_yf_y D(y)_zf_z D(y)_(yy)f_y~2 D(y)_(zz)f_z~2 D(y)_(xy)f_xf_y D(y)_(yz)f_yf_z D(y)_(zx)f_zf_x D(y)_R(2)式中,D(·)表示x 轴或y 轴漂移,D_F 为常值分量(度/小时);D_x、D_y、D_z 为正比于比力分量(度/小时/g);D_(xx)、D_(yy)、D_(zz)为正比于比力平方分量(度/小时/g~2);D_(xy)、D_(yz)、D_(zx)     

机床主轴最佳参数代数解法

一、存在问题 在机床设计时,计算主轴最佳跨距l_0的方程可简化为l_0~3-pl_0-q=0（p>0 q>0）（1） 按文献[1],对于不受传动力Q的两支承主轴部件,当轴端作用有集中载荷F时 p=6EI_1/[C_1a 0.5417(D_1~2-d_1~2)] q=6EI_1（1 C_1/C_2）/C_1 对于一般近似计算,可令p=6EI_1/C_1a,而不计0.5417（D_1~2-d_1~2）。 由于（1）式不易求解,因此在机床设计过程中,使用图解法、立方根迭代法、图解迭代综合法来计算l_0, 虽然能满足设计计算的需要,但它们都有各自的缺点: （1）图解法虽然简单迅速但精确度低,而且受到数     

对“平键设计”一文的补充

贵刊今年第4期上郭庆荣同志“对平键联接设计的一点建议”一文,我认为很有实用价值,对启发工程技术人员正确灵活地处理工艺与结构的关系很有帮助。经过推导和计算,对该文补充如下。该文主要认为在阶梯轴中,大小直径D_2和D_1处可以采用相同的键槽尺寸。从两者的等强度观点出发,由:σiv=2Mn/Dkl得:D_2k_2l_2     

北京市第二次青年工人金切比赛试题选答案

1.tg(ε/2)=cosγ×tg(α/2)=0.9848×0.5774=0.5686ε/2=29°38′ε=59°16′2.如图1所示,过圆心O作OM⊥AB,∠AOB=360°/8=45°,在△AOM中,AO=R=50,∠AOM=∠AOB/2=22°30′∴S=cos22°30′×50×2=92.388(毫米)3.i=(40·t·sinβ)/(M_n·Z·π)=(40×6×0.50076)/(3×34×3.1416)=0.3754.答:刨薄板装夹时要用撑板进行装夹;薄板两侧面要预先加工好;要使     

六方滚刀的设计与应用

加工六方形体常用立铣及分度的方法,但其效率较低,且等分精度不高。我厂加工的半轴零件有一段长140mm六方形体截面(见图1)。图中:六方形体外径:D_(emax)=39.83;D_(emin)=39.67;六方形体底径:D_(imax)=35.92;D_(lmin)=35.76。为了提高加工六方形体的工效和加工质量,我厂设计和试制一种展成的六方滚刀,其效果良好。一、滚刀的设计设计该滚刀可根据已知的工件形状和尺寸大小,按展成原理来求出刀具的法向齿形。当用展成刀具切     

共轭变换和共轭曲线的变分性

本文提出了共轭变换(算子)G=P~(-1)TP的概念,证明了二平面曲线l_1、l_2共轭等价于对l_2作变换G后变为l_1,即l_1=Gl_2。建立了法线场的概念,讨论了G的定义域,证明了{G}是一变换群,最后研究了在群{G}的变换下的不变性。得到的主要结果有。阐明了平面曲线法线场的构造;分析了二次接触存在的条件和类型;得到了大范围内判别弧存在与正则的判别定理;发现了啮合点     

螺纹刀具校准齿合理工作锥角的计算

<正> 为加工中径精度高的优质螺纹,使用了一种螺纹成形刀具(OCT84—2007—82和OCT84—2043—82),这种刀具有切削刃瓣和校准刃瓣,切削刃瓣切削齿的齿形与标准丝锥齿形相同,而校准齿从齿的中部向两面铲磨。丝锥(图1)校准齿煦中径D_(2B)=D_2+2Δ,螺纹切头切削齿的中径d_(2B)=d_2—2Δ,式中:D_2和d_2分别为丝锥和螺纹切头切削齿的中径;Δ为切削齿与校准齿半径的铲磨量。     

关于圆锥内圈直挡边磨削的再讨论

通过对圆锥内圈直挡边的磨削原理进行分析,认为原文中砂轮临界直径D_(砂max)=D_0/tga 的计算公式有待商榷。本文计算结果为D_(砂max)=D_0/tgβ。附图2幅。     

关于《圆锥内圈直挡边的磨削》一文的讨论

本文以D_砂_(max)=Do/tgα公式,取代原文中计算砂轮临界直径 D_砂_(max)=1/2[(D_1-D_o)tgβ+(D_1+D_o)/tgβ]计算公式.可精确、简单地计算出砂轮直径,保证圆锥内圈直挡边的磨削加工质量,并符合轴承产品的优化设计取值.附图1幅.     

问题解答

问:什么是偏心距?工件的偏心距怎样计算? (吉林戴庆祥问) 答:偏心距是指偏心圆柱体的中心到另一圆柱体中心的距高,如图1中A圆柱体的中心到B圆柱体中心的距离,这个距离就叫做偏心距。偏心距用字母“c”表示,它的计算是这样的: e=D_2/2-D_1/2=1/2(D_2-D_1) 这个公式只适用于图1,对于图2的偏心距计算,应根据下式: e=D_2/2-D_1/2-X=1/2(D_2-D_1)-X。问:我们买到了调水油,但不知道怎样调合使用,请解答一下。 (四川赵茂荣问) 答:调水油和软水的比例一般是1∶19,即5％的调水油液。如果是铣削钢件     

简易风窗联合冲模

在生产中,我们经常碰到如图1所示的通风板零件。不同的零件,风窗长短也不同。为了减少模具的制造成本,我们用一个凹模(图2)和不同规格的凸模(图3)实现了多规格的风窗冲压成型。图3中l_1为风窗要求的长度,l_2一般为40毫米,l=l_1 2l_2,h_1为风窗的深度,h=h_1 40毫米,b为凸模的     

温度压力补偿用乘除器运算式的修改

我厂83年从西安仪表厂订购了一套Ⅰ系列仪表,用作本厂乙炔气体的具有温度、压力补偿的流量测量系统(见图1)。原设计的数据为: h_(20)=250mmH_2O;t_(max)=50℃; t_(min)=0℃;p_(max)=0.36kgf/cm~2; p_(min)=0kgf/cm~2;p_a=1.033kgf/cm~2; t_d=0℃;p_d=0.238kgf/cm~2。     

推制工艺对推制弯头几何形状的影响

本文研究了弯头推制工艺对弯头几何形状的影响。通过对坯料、芯棒、温度和推进速度对弯头曲率半径、截面不圆度和壁厚影响的研究,得出结论:D/Dp(弯头截面直径/坯料外径)=1·33~1·40;b/a(芯棒椭圆截面长轴/芯棒椭圆截面短轴)=1·06~1·10;WB36材质加热温度最高点=880~900℃,A335P22材质加热温度最高点=900~920℃;推进速度≤1000δ/2D(δ—弯头壁厚,D—弯头截面直径)。     

备件的ABC管理

备件是设备维修的重要物质基础之一。及时供应备件,有利于设备的计划修理。但备件储备过多会占用较多的资金和库容量;而储备不足会延长设备的修理停台时间。在设备处于更新换代、挖潜改造的当今,要注意选购同型号的设备,切忌选购加工范围和性能相近而型号各异的设备(包括型号相同而制造厂家不同的设备),以免带来备件管理效能的降低。 一、备件的最佳储备量 备件管理的着重点在于合理控制最佳储备量。 1.自制备件类 最低储备D_(min)= n· P+ 2K(1) 最高储备 D_(max)=1.5D_(min)(K~2+1)(2)     

不相交两孔的轴心距测量

<正> 机械产品零件经常需要用同轴度量棒和轴心距量棒测量不相交两孔间的垂直度和轴心距(见图1)。同轴度量棒设计可参阅量规设计手册,在这里只介绍轴心距量棒的设计。箱体孔D和d之间的尺寸链如图2所示。设l_1,l_2,l_3,l_4′为最大实体尺寸,l_1′,l_2′,l_3′,l_4为最小实体尺寸,则轴心距量棒的通规与止规尺寸的计算公式如下:     

均衡凝固技术系列讲座：第三讲 铸铁件冒口设计方法

1.收缩模数法 (1) 冒口模数 冒口模数计算公式如下: M_R=f_1·f_2·f_3·M_c式中M_R——冒口模数,cm M_C——铸件模数,cm f_1——冒口平衡系数,冒口原始模数与残余模数之比,取.f_1=1.2 f_2——收缩模数系数,f_2=0.25～0.85 f_3——补缩压力系数,补缩完成后冒口中残余铁水的压力,或称安全系数f_3=1.0～1.3 (2)冒口体积 冒口体积的基本计算公式如下: V_R=V_C·F/(η-F)     

镦压球坯位移的测量与计算

文中建议按下列方法检查镦压球坯的位移:对ф10毫米以下的球坯,用游标卡尺检查,测量点取球坯环带根部并避开倒角r,分别量取D_大和D_小,计算公式取:D_大-D_小=2S,对φ10毫米以上的球坯,用千分尺检查,测量点分别与球坯环带成45°角,位移计算取D_大-D_小=2~(1/2)S。     

反拉深工艺的应用

图1所示零件为水泵外罩筒形件。该零件拉深系数m=d_1/D_0=242/565式中m——拉深系数;d_1、d_2——筒形件直径(mm),取材料中间尺寸;D_0——毛坯直径(mm);h_1、h_2——拉深件高度(mm)。     

冲裁力速算公式

冲裁力的计算对于冲压生产是很重要的。通常计算冲裁力用的基本公式为:P=1.25δLσ_(cp)或P=δLσ_b 式中:P——冲裁时所需要的压力(公斤) L——冲裁件的周长(毫米) δ——冲裁材料厚度(毫米) σ_(cp)——材料的抗剪强度(公斤/毫米~2) σ_(b)——材料的抗拉强度(公斤/毫米~2) 下面介绍两个简便的冲裁力速算公式,如果采用这两个公式计算,可以简便而迅速地算出冲裁力。冲裁圆形工件或冲圆孔时冲裁力计算公式为: