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高 2 7m的水塔建于 193 4年 ,其顶部水罐由 12根钢筋混凝土柱支撑。在倒向侧 7根立柱上形成不同高度的爆破切口 ,背向侧倾倒中心线上的一根立柱上形成小爆破切口 ,其余 4根立柱底部打贯通孔 ,使水塔准确定向倾倒。文中讨论了立柱切口高度的计算 ,爆破参数的确定 ,并介绍了所采用的安全措施。 相似文献
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复杂环境下薄壁式倒锥形水塔爆破拆除 总被引:1,自引:0,他引:1
通过理论计算和经验类比等手段,解决复杂环境下1座薄壁钢筋混凝土倒锥形水塔的爆破拆除,因倒塌场地小,筒壁薄、钢筋密、重心高,易产生后坐甚至爆而不倒的问题,设计了合理的爆破切口和定向窗尺寸、爆破技术参数、起爆网路等;根据倒塌失稳计算和预留支撑筒壁的强度校核,验证了爆破切口高度及长度的合理性;对爆破振动、飞石和塌落振动等爆破危害进行了校核。结果显示,起爆后水塔缓慢倾倒,2 s后水塔出现下坐,下坐高度约5 m;倒塌趋势形成后,下坐并未影响倒塌方向;爆破未造成周边民房损坏,未发生安全事故,可为类似工程提供借鉴。 相似文献
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以框架结构爆破后坐理论分析为指导,根据力学原理,提出爆破切口高度太大不利于楼房倒塌,并导出了框架结构爆破拆除的合理爆高。结合工程实例,利用ANSYS/LS-DYNA建立框架结构爆破倒塌的数值模型,其模拟结果与实际情况基本吻合,表明采用数值模拟方法预估楼房爆破后坐是可行的;通过对12层框架结构定向爆破的模拟分析,提出框架结构楼房爆破,要倾覆力矩大,产生后坐小,爆破切口高度应选择在框架结构重心H_0的1/2处;要使楼房爆破后坐小,后排立柱也要炸,爆高只需在后排立柱根部形成转动铰支即可;若后排立柱不炸,应削弱柱根强度,以确保楼体在柱根处形成转动铰支;为阻止楼房爆破时后坐,可在楼房后排立柱根部堆一定高度和强度土渣。 相似文献
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框架和排架爆破拆除的后坐(1) 总被引:3,自引:2,他引:1
研究了框架、排架和框剪结构爆破拆除定向倾倒时后坐的机理。当前、中排立柱拆除后,爆破切口层上部的建筑重心总是企图沿重力线以最短距离落地,从而迫使现浇钢筋混凝土框架在切口层的后立柱顶形成塑性铰而机构后坐;排架后柱顶的铰连接后移,形成立柱后倒;装配式框架重心低于后柱的粱端塑性铰,牵拉后柱前倾,其重力分量推着柱根后滑;框剪结构在被剪力墙加固抗弯抗压稳定的立柱支撑下,将迫使结构的重心只能绕柱根微圆弧式下落,结构单向倾倒,其重力分量推动柱根后滑。多跨现浇钢筋混凝土框架,若后两排柱不炸但柱根割筋并削弱,当切口爆破后,框架可能单向倾倒,其重力分量也将推动柱根后滑。以多体动力学方程及其近似解计算结构的后坐值和阻止后坐的抗力,提出了判别立柱后滑的条件,估计了立柱后倒或后滑值。动力学方程后坐值的近似解与数值解仅差5%,为工程所容许。实例计算后坐值和爆堆后沿宽与实测相近,证实了后坐和爆堆后沿计算的原则和方法是正确的,可以应用。 相似文献
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高约 2 3m的待拆厂房 ,其一侧位于须保护厂房的两根立柱之间 ,相距仅 5 0cm。另一侧 8 5m之外也是须保护的厂房。在此复杂条件下 ,采用了先使厂房微倾斜尔后定向倒塌的方案。通过合理确定整体微倾角度、柱底破坏高度、微差时间和孔网参数 ,成功地爆破拆除了框架结构厂房 ,被保护的建筑物未受任何影响 相似文献
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一座 36m高的钢筋混凝土框架结构熄焦塔下有需要保护的铁路线。采用使塔体定向倾倒后再进行解体的方案爆破拆除 ,保证了爆破后 8h内铁路正常运营。文中介绍了爆破方案的选择、爆破切口高度的确定、爆破振动速度验算。对塔体倾倒过程中立柱上的受力状态进行了分析研究。此外 ,简述了作者对此爆破工程的体会。 相似文献