大型锅炉膜片水冷壁暂态温度场有限元分析

在６００ＭＷ锅炉机组水冷壁热力试验的基础上,利用有限元分析的方法对低培率锅炉膜式水冷壁管壁温度分布随传热工况的动态变化进行了分析,导致水冷壁管壁温度波动的最根本的原因是管内传热恶化,单面受热水冷壁在管内发生传热恶化时其向火侧管内外壁温差随时间的波动较小,而水冷壁周向温差则随向火侧外壁的壁温波动而剧烈波动。     

1000MW超超临界锅炉高热负荷区垂直水冷壁温度特性研究

针对1000 MW超超临界锅炉水冷壁温度特性,数值研究了炉膛高热负荷区垂直管圈膜式水冷壁截面温度场和炉膛水冷壁温度分布.计算研究表明:水冷壁温度最高区域处于管壁向火侧顶点或水冷壁向火侧鳍端,在低负荷时管壁向火侧外壁温度最高,而高负荷时向火侧鳍端温度最高.管壁最大温差随锅炉负荷升高而显著增大,最高温度亦随锅炉负荷升高而增...     

超超临界锅炉水冷壁管传热恶化对横向裂纹影响的有限元分析

为研究不同传热条件下水冷壁管的温度及热应力分布特征,以某1 000 MW超超临界锅炉水冷壁管为对象,建立了水冷壁管的三维有限元模型,分正常传热和传热恶化2种情况进行了计算。计算结果显示,向火侧壁面热负荷、管内传热系数对传热恶化后的温度和热应力有显著影响,在尚未达到屈服前,水冷壁管的热应力与温度基本呈线性关系。传热正常时,水冷壁管鳍片处温度和热应力值大于水冷壁管向火侧顶点相应值,而向火侧顶点发生破坏的可能性较小;在传热恶化时,水冷壁管向火侧顶点的温度和热应力迅速增大,并明显高于水冷壁管鳍片处,传热恶化的反复出现引起的交变应力最终导致水冷壁管横向裂纹的产生。     

超超临界循环流化床锅炉膜式水冷壁管温度与应力分析

超临界循环流化床（CFB）锅炉在运行中发生传热恶化使水冷壁出现裂纹,增加水冷壁爆管和泄漏的概率。以某在建超超临界CFB锅炉为研究对象,建立膜式水冷壁的二维有限元计算模型,分析不同传热恶化程度对水冷壁的温度和热应力的影响。结果表明:正常传热与传热恶化时水冷壁管内外壁面温度随方位角θ的变化规律一致,传热恶化时水冷壁的温度整体升高,最高温度由向火侧鳍片中点转移至水冷壁管向火侧顶点;水冷壁管向火侧变形的变化趋势和温度的变化趋势相同,传热恶化时水冷壁的温度和热应力会超过材料的允许温度和屈服强度,反复的传热恶化是导致水冷壁爆管的重要因素。     

梯形鳍片膜式水冷壁传热特性数值研究

以某330 MW锅炉为例,通过数值计算的方法分析研究了梯形鳍片膜式水冷壁的传热特性。计算了不同水冷壁管内工质温度、不同水冷壁管内侧对流换热系数和不同水冷壁向火侧接受的平均辐射热负荷下水冷壁管子特定点的温度,重点研究了水冷壁管子背火侧特定点的温差。研究结果表明:水冷壁管子背火侧特定点温差与水冷壁管内工质温度关系不大,水冷壁管子背火侧特定点温差随着管内侧对流换热系数的增大而减小,水冷壁管子背火侧特定点温差与水冷壁向火侧接受的辐射平均热负荷成正相关关系。     

超临界600 MW机组锅炉膜式水冷壁的热力学行为研究

建立了超临界锅炉膜式水冷壁的温度场与应力分布的有限元计算模型.计算结果表明,在向火侧中心和鳍片中心的温度最高,而且向火侧内、外壁面温差最大,达29 ℃;水冷壁管与鳍片的接触面的热应力最大,为1.77 GPa;在向火侧中心的变形量较大,内、外壁面的最大变形量分别为0.193 mm和0.222 mm.     

超临界600MW锅炉膜式水冷壁的热力学行为研究

建立了超临界锅炉膜式水冷壁的温度场与应力分布的有限元计算模型。计算结果表明,在向火侧中心和鳍片中心的温度最高,而且向火侧内、外壁面温差最大,达29℃;水冷壁管与鳍片的接触面的热应力最大,为1.77 GPa;在向火侧中心的变形量较大,内、外壁面的最大变形量分别为0.193 mm和0.222 mm。     

水冷壁管壁温度波动原因分析

锅炉水冷壁金融管壁温度的波动与水冷壁管横向裂纹失效有很大的关系。以SG1000锅炉和HG2008锅炉水冷壁壁温测量结果为对象,根据不同的管壁温度波动特点,结合炉内、锅内传热分析,提出了不同的壁温波动原因;炉内不稳定结渣的脱落造成了HG2008控制循环锅炉水冷壁壁温的波动;蒸干传热恶化导致SG1000直流锅炉水冷壁壁温的波动。     

HG2008锅炉水冷壁管横向裂纹泄漏试验研究

平圩电厂ＨＧ２００８型１号炉曾频繁发生水冷壁管横向裂纹泄漏。为查明原因,进行了水冷壁裂纹原因调查试验,调查了锅炉不同工况对水冷壁工质流量及水冷壁向火侧外壁管壁的影响规律,分析了该炉水冷壁产生横向裂纹的原因。     

超临界锅炉水冷壁高温腐蚀分析及对策

某超临界直流锅炉运行4个月后小修时发现,燃烧器附近区域水冷壁左右侧墙中部水冷壁管的向火侧外壁存在高温腐蚀现象.分析认为,产生高温腐蚀的主要原因为燃煤含硫量较高、管壁温度高及双调风旋流燃烧器前后墙对冲布置等.为此,提出了合理配风、对冲刷区域喷涂、控制煤粉细度、避免受热面局部过热等措施.     

漳泽电厂4~#炉水冷壁温度场数值计算

建立了漳泽电厂 4 #炉膜式水冷壁温度场计算模型 ,给出了膜式壁鳍片管管子和鳍片两部分温度场的数值解 ,其精度足以满足工程计算的需要。     

600 MW超临界压力锅炉膜式水冷壁截面温度场及鳍片厚度研究

建立了超临界压力锅炉膜式水冷壁有限元数学模型,并利用ANSYS10.0软件进行截面温度场分布模拟。模拟结果表明:向火侧鳍端为整个膜式水冷壁截面温度最高点;随着鳍片厚度的改变,向火侧鳍端温度存在一个最低值;对于某电厂600MW超临界压力锅炉,鳍片厚度为7～9mm时鳍端温度存在一个最佳值。     

锅炉炉膛智能水力吹灰系统的应用

针对过去炉膛吹灰方式及效果均不理想的情况,提出一种智能水力吹灰系统,应用智能热流传感器测定炉膛水冷壁的积灰情况,并根据智能系统的决策控制吹灰程序,使用水力吹灰器来完成吹灰要求。实践经验表明:应用锅炉炉膛智能水力吹灰系统,能够确定炉膛水冷壁的结焦部位,提高了吹灰效率,有效地防止冷水对未结焦部位水冷壁的热冲击以及由此可能产生的金属裂纹。     

膜式水冷壁管屏平仰角脉冲MAG双面焊接工艺研究

详细讨论了锅炉膜式水冷壁管屏平仰角MAG双面焊接的工艺及规范,并进行了工艺试验。工艺评定结果表明,采用该规范焊制的膜式水冷壁产品成形美观,导热性能符合要求。     

电站锅炉膜式壁管屏中扁钢备料与设备

膜式壁管屏由光管和扁钢组成,对扁钢的要求极为严格。探讨了扁钢备料工艺要求及设备。     

炉水中氯离子浓度高的原因分析与预防措施

氯离子对亚临界机组的腐蚀危害极大,其腐蚀表现形式主要是破坏水冷壁管金属表面的钝化膜,进而向金属晶格里面渗透,引起金属表面性质的变化。分析炉水系统中氯离子对金属腐蚀的现象,并针对炉水系统内部氯离子的来源,提出了相应的解决措施。     

热喷焊技术在膜式水冷壁上的防磨应用

循环流化床锅炉的推广应用使膜式水冷壁的局部磨损问题日益突出,该文介绍了应用热喷焊技术对膜式水冷壁管屏进行局部喷焊镍基合金,以提高膜式水冷壁管屏的耐磨性。     

超临界W型火焰锅炉垂直水冷壁低质量流速条件下热敏感性研究

针对600MW超临界W型火焰锅炉垂直管圈水冷壁在低质量流速下的热敏感特性,对六头内螺纹管垂直水冷壁600MW超临界W型火焰炉热敏感性系数进行研究,分析了干度、热负荷、质量流速及压力等关键参数对超临界W型火焰锅炉内螺纹管垂直水冷壁流量敏感性系数和出口焓敏感性系数的影响规律,并计算和分析了该锅炉水冷壁在不同锅炉负荷下的温度偏差及出口焓值偏差。结果表明随热负荷增大,流量敏感性系数正向增大,锅炉水冷壁自补偿特性增强,出口焓值敏感性系数减小;流量敏感性系数随着质量流速的增大而减小,当质量流速超过一定值时,流量敏感性系数为负,锅炉水冷壁呈现负流量响应特性;质量流速增大,水冷壁出口焓值受热负荷扰动的影响也逐渐减弱;压力的升高有利于锅炉水冷壁水动力稳定性的增强;随干度增大,锅炉自补偿特性减小,出口焓值敏感性系数为正向增大,出口焓值偏差随着干度的增大而增大。研究结果对超临界W型火焰锅炉的安全运行、防止水冷壁爆管具有重要意义。     

600MW褐煤锅炉机组水冷壁鼓包原因分析

内蒙古国华呼伦贝尔发电有限公司600 MW褐煤锅炉机组采用墙式切圆燃烧方式。自机组投产后,在历次停机检查中均发现水冷壁鼓包现象。分析认为锅炉水冷壁管表面状态不良、管壁传热差及介质流量不足是造成水冷壁鼓包的主要原因。在此基础上提出严格控制锅炉水冷壁温度、加强炉外水处理等预防和改进措施,避免再次发生水冷壁鼓包问题。