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鞍钢股份有限公司炼钢总厂在冶炼齿轮钢20CrMnTi的过程中,采取了转炉钢水扒渣、LF精炼强脱氧剂脱氧、VD深真空与软吹相结合、低过热度和低拉速浇注等工艺措施,20CrMnTi齿轮钢的成分、全氧含量、带状组织、淬透性等均满足标准要求。 相似文献
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通过对齿轮钢熔炼成分及生产工艺流程的介绍,阐述了水口堵塞对齿轮钢生产带来的主要危害。针对齿轮钢水口堵塞的原因及改进措施进行了分析研究,重点对钢水处理时钙的加入量进行了理论计算与分析。 相似文献
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随着我国汽车工业的稳步发展 ,对齿轮钢的需求量越来越大 ,据权威部门预测 ,2 0 0 0年将达到 36~ 38万t,其中 2 0CrMnTi占据 85%以上。五钢公司新建的 1 0 0t电炉及LF VD二次精炼装置和连铸、连轧三位一体的短流程生产线 ,为生产高质量的齿轮钢提供了保证。 1 998年 3月份至今 ,短流程生产线生产的 2 0CrMnTi连铸坯已累计 55炉 ,铸坯量 540 0t,成材 4 50 0t,产品合格率 1 0 0 % ,本文仅就 1 40方连铸坯成材的生产情况进行分析。1 2 0CrMnTi钢主要技术指标( 1 )化学成份 ( % ) :C 0 .1 8~ 0 .2 3,Si 0 .1 7… 相似文献
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微合金元素Ti对20CrMnTi齿轮钢质量的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了钢中Ti回收率的影响因素、Ti含量对钢中Ti夹杂物含量和奥氏体晶粒长大倾向的影响,以及C-Ti对20CrMnTi钢淬透性和力学性能的影响。结果表明,当Ti含量超过0.03%时,20CrMnTi钢中Ti夹杂物含量明显增加;当Ti含量从0.01%增至0.04%,980℃1h处理后钢中晶粒度从5级提高到8级;当控制C-Ti= 0.12%时,钢的淬透性带的宽度为HRC 4~6。 相似文献
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20CrMnTi齿轮钢铸坯质量分析和连铸工艺优化 总被引:5,自引:2,他引:3
20CrMnTi钢连铸坯存在中间裂、角裂、非金属夹杂物和缩孔等缺陷 ,最高达 4级。尤其角裂出现频率高 ,轧后不能完全焊合。一直制约着该钢种连铸坯正常进入生产流程。为提高 2 0CrMnTi钢连铸坯质量 ,实现“连铸 连轧 (半连轧 )一火成材”工艺路线 ,充分发挥“超高功率电弧炉 二次精炼 连铸 连轧 (半连轧 )四位一体装备优势 ,降低生产成本。近年来做了多次试验性工作 ,2 0 0 0年连铸设备改造完毕后又进行了 3个阶段的试验 ,将连铸坯 1 55mm×1 55mm、1 80mm× 1 80mm连轧成规格为 (mm)Φ42、Φ50、Φ60、Φ65、Φ70、… 相似文献
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武钢条材总厂采用铁水脱硫-120 t BOF-LF-200 mm×200 mm方坯连铸-热轧工艺生产窄淬透性带20CrMnTi齿轮钢。生产结果表明,通过转炉高拉碳工艺,控制终点[C]≥0.08%,出钢时加0.8 kg/t铝块预脱氧、钢包吹氩喂氩喂铝线150 m,LF精炼时喂0.4 kg/t铝线和控制精炼渣碱度3.0~4.0,并采用精确调整合金成分,氩封长水口连铸等工艺措施,生产122炉20CrMnTi齿轮钢成分为(%):0.19~0.21C,0.22~0.31Si,0.85~1.04Mn,1.01~1.19Cr,0.04~0.09Ti,0.02~0.06Cu,≤24×10-6[O],≤55×10-6[N];疏松和偏析级别均≤1.0,晶粒度级别≥9.0;淬透性带宽△HRC≤5.9,满足标准要求。 相似文献
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通过对棒材热连轧过程的分析,建立了20CrMnTi钢800~1150℃,变形量0~0.8,应变速率0~3 s-1的Hensel-Spittel流变应力模型;利用LARSTRAN/SHAPE有限元软件模拟了20CrMnTi从200 mm×200 mm的方坯经8道次连轧为Φ90 mm圆棒的过程,分析了轧件在圆弧侧壁的圆孔型和直线侧壁的圆孔型下轧制过程中的应力场、应变场、温度场和轧制力及力矩的变化情况。模拟结果表明,轧件圆角部位等效应力、等效应变较大且温度较低,容易出现轧制质量缺陷;圆弧侧壁的圆孔型轧制圆钢时的精度略高于直线侧壁的圆孔型。 相似文献
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80 t LD-LF-CC工艺生产齿轮钢20CrMnTi时,[Al]s从0.030%降至0.015%可使吨钢成本降低25.8元。为不影响钢水洁净度,转炉出钢严格挡渣,出钢加入2 kg/t钢芯铝,同时加入CaO≥70%、SiO2≤5%的高碱度渣进行渣洗,吹氩喂铝线使[Al]s为0.015%。LF精炼加入石灰块和AD粉(Al+Al2O3)对炉渣改质,然后喂Ca-Si线,软吹氩≥10 min。5炉试验结果表明,改进工艺后铸坯具有较高的洁净度,T[O](14~15)×10-6,[S] 0.012%~0.015%,[P]0.012%~0.018%。 相似文献