无粘结网绞线环配筋摩擦、锚固损失和影响长度试验研究

结合青岛海泊河水处理厂无粘结预应力工程，通过试验和理论分析，揭示了无粘结预应力筋摩擦锚固损失和锚固损失影响长度等各种影响因素的关系，并提出了摩擦锚固损失的计算方法。     

无粘结钢绞线环形配筋摩擦,锚固损失和影响长度试验研究

结合青岛海泊河污水处理厂无粘结预应力工程，通过试验和理论分析，揭示了无粘结预应力筋摩擦锚固损失和锚固损失影响长度等各种影响因素的关系，并提出了摩擦锚固损失的计算方法。     

无粘结钢绞线环形配筋摩擦,锚固损失和影响长度试验 …

本文结合青岛海泊河污水处理厂无粘结预应力工程，通过试验和理论分析，揭示了无粘结预应力筋摩擦锚固损失和锚固损失影响长度等各种影响因素的关系，并提出了摩擦锚固损失的计算方法。     

无粘结预应力筋孔道摩阻系数的取定及应用

无粘结预应力混凝土结构工程设计中，按照《无粘结预应力混凝土结构技术规程》（ＪＧＪ／Ｔ９２—９３，以下称《规程》）对无粘结预应力筋的伸长值按下式计算：＝（ＦｐｍＬｐ）／（ＡｐＥｐ）＝（σｐｍＬｐ）／Ｅｐ（１）无粘结预应力筋的孔道摩阻损失按下式计算：σ...     

曲线预应力筋一端张拉工艺计算

针对曲线预应力筋一端张拉工艺计算，通过详细分析曲线预应力筋的孔道反摩擦损失对预应力锚固损失的影响，计算得出了曲线预应力钢筋采用一端张拉工艺的长度范围。     

部分预应力多跨连续框架梁设计研究

本文在对部分预应力多跨连续框架梁进行设计研究的基础上，对此种结构的抛物线预应力筋摩擦损失、曲线预应力筋锚固损失以及预应力筋反弯点位置对等效弯矩的影响等．提出了实用计算方法．并对实际工程进行了测试．     

无粘结预应力CFRP筋混凝土梁抗弯试验

为了研究无粘结预应力碳纤维增强复合材料（CFRP）筋锚具的锚固性能和无粘结预应力CFRP筋混凝土梁的受力性能,进行了4根无粘结预应力CFRP筋混凝土梁和2根对比混凝土梁的抗弯试验。结果表明:研发的预应力CFRP筋锚具具有很好的可靠性,无粘结预应力CFRP筋混凝土梁具有较好的受力性能和延性,非预应力钢筋是影响预应力CFRP筋混凝土梁延性和极限荷载最重要的因素;推导的简化公式可以准确地计算无粘结预应力CFRP筋混凝土梁的极限荷载     

空间曲线型预应力摩擦损失计算

在实际预应力设计工程中,由于使用功能上的需要,预应力筋需要布置成空间曲线。现行规范给出的预应力筋的摩擦损失计算公式仅适用于平面曲线钢索的预应力摩擦损失计算,对于空间多曲线型钢索的预应力摩擦损失计算无明确的规定。本文对常见的几种空间曲线组合形式预应力筋的摩擦损失计算公式进行了推导,通过实例对比计算,不考虑空间三维的影响计算出的摩擦损失可能会有较大的误差,本文提出的公式简便而实用,其结论可供设计参考。     

多段曲线或折线筋预应力锚固损失计算

针对工程中常见的曲线和折线预应力筋布置形式,基于孔道摩擦损失线性化和正反摩擦损失斜率相等的假定推导出具有普遍意义的锚固损失计算公式,可对现行规程公式进行修正.     

无粘结预应力构件中抛物线长的计算

在无粘结后张法预应力混凝土构件施工中，无粘结筋在构件中长度（抛物线长）的计算是准确推算伸长值和计算下料长度的关键，如图１所示。无粘结筋在构件内的竖向布置呈抛物线状，其在构件内的长度L弧要用高等数学方法计算才能精确，但计算过程很繁琐。实际施工中，在H／L１值甚小的情况下（一般取H／L１＜１０％），可采用以下近似公式计算： ）L弧＝（１＋８H２３L１２）L１式中H———抛物线最高点与最低点的高差（矢高）；L１———一段抛物线起终点间距。L１H无粘结筋图１无粘结筋竖向布置图无粘结预应力构件中抛物…     

曲线预应力筋一端张拉工艺的试验研究

在后张法预应力混凝土构件或结构中,曲线预应力筋以往多采用两端张拉工艺。1985年我们在连云港、南京、南平等地12m预应力混凝土鱼腹式(或折线式)吊车梁施工中,为简化张拉工艺、节约锚具、降低成本,对曲线预应力筋采用一端张拉工艺,作了理论分析、试验验证和工程实践,现介绍于下。一、理论分析 1.张拉锚固阶段曲线筋的应力变化曲线筋张拉时,由于孔道摩擦引起的预应力损失沿构件长度方向逐步增大。曲线筋锚固后,由于锚具内缩引起的预应力损失,     

核电厂安全壳预应力摩擦及锚固损失分析

在核电站安全壳的研究中,预应力的分析计算是十分重要的一部分。安全壳预应力筋分布密集、复杂,特别是在闸门洞口这个敏感部位更是出现了三维空间曲线形状,加大了摩擦损失,必须予以考虑。本文通过对CPR1000堆型安全壳预应力的摩擦及锚固损失分析,给出了反向摩擦影响长度的简单计算方法和安全壳标准段,闸门洞口附近以及安全壳穹顶预应力筋沿长度方向的应力变化曲线,供工程设计人员参考。     

大柱网双向无粘结预应力混凝土密肋楼盖结构设计与施工建议（下）

大柱网双向无粘结预应力混凝土密肋楼盖结构设计与施工建议（下）“大柱同楼盖结构专题”研究组“混合配筋预应力混凝土双向密肋板结构短期与长期性能”研究组９预应力筋的下料和铺放就位９．１预应力筋的下料长度，应由计算确定。计算时应考虑下列因素：预应力筋曲线形状...     

无粘结预应力砼楼板设计

无粘结预应力砼楼板设计卢盛澄（四川省建筑科学研究院，成都６１００８１）１概况１．１无粘结预应力楼板的特点１）无粘结预应力砼楼板在施工时是将无粘结预应力筋按设计要求铺放在模板内，待砼浇灌井达到强度后，立即进行张拉锚固。因此，这种工艺与有粘结预应力砼工艺...     

空间曲线筋的摩擦和锚固预应力损失分析

根据现行规范GB5 0 0 1 0—2 0 0 2并参考有关资料,考虑建筑结构中空间曲线预应力筋的线形特点,给出其摩擦和锚固预应力损失沿程分布的计算公式和处理方法。方法将空间与平面曲线筋的预应力损失计算统一起来,且便于编程计算。通过工程实例说明该方法的应用。分析和实测结果表明:包角比弧长对摩擦损失的影响要大;当测试样本具有多样性时方可采用最小二乘法确定摩擦系数;采用综合法简化计算摩擦损失具有较好的计算精度;张拉端的预应力筋线形宜尽量平缓以减小预应力损失。     

非对称变形构件中无粘结预应力筋极限应力的计算

目前结构设计中使用的无粘结预应力筋极限应力计算式均为经验公式。由于这些经验公式所依赖的统计数据来自试验条件单一的对称加荷简支构件,所以它们不适用于悬臂梁一类非对称变形构件中无粘结筋极限应力的计算。本文推导出了悬臂构件中无粘结筋极限应力的计算公式,将单跨构件中非对称变形对无粘结筋极限应力的影响从理论上进行了分析,为无粘结预应力非对称变形构件的抗弯强度设计提供了关键变量——无粘结筋极限应力的实用计算方法。     

无粘结预应力混凝土受弯构件中普通钢筋配筋的合理方法

<正> 由于无粘结预应力筋能够在混凝土中滑动,受弯构件中无粘结筋的应变始终在其锚固长度内不断自行调整,而趋于均匀分布。因此,在某些情况下,最大弯矩截面处的无粘结预应力筋的应力始终低于相应有粘结预应力筋的应力,而不能充分发挥预应力筋钢材的强度。此外,在无粘结预应力混凝土受弯构件中如不配有普通钢筋(有粘结非预应力筋),在使用荷载下会出现裂缝过宽,裂缝条数少,间距过大的不利现象。为此,目前国内外均在这类构件中配一定数量的普通钢筋,以补偿由于无粘结预应力筋极限应力降低造成的抗弯强度损失,并改善使用荷载下不利的裂缝状态。许多国家在自己相应的规     

大柱网双向无粘结预应力混凝土密肋楼盖结构设计与施工建议（中）

大柱网双向无粘结预应力混凝土密肋楼盖结构设计与施工建议（中）“大柱网楼盖结构专题”研究组“混合配筋预应力混凝土双向密肋板结构短期与长期性能”研究组４有效预应力４．１后张无粘结预应力筋张拉锚固后的初始有效预应力值σｐ（ｔ１）应考虑由张拉控制应力值σ＿（...     

预应力框架梁挠度实测研究——关于GBJ10-89第5.3.5条的讨论

某健身房跨度为２１ｍ的有粘结预应力屋面框架梁,在竣工后对其进行了挠度的实测。结果表明：在计算梁因预应力筋作用而产生的反拱值时若梁的刚度按ＧＢＪ１０－８９第５．３．５条计算（即刚度取ＥｃＩｏ）,则梁跨中总挠度计算值与实测值相差较大;如不按ＧＢＪ１０－８９第５．３．５条而采用荷载短期效应组合作用下计算挠度时的刚度,则梁跨中总挠度计算值与实测值较为接近。     

无粘结预应力体系锚固区局部受压试验

无粘结预应力体系锚固区局部受压试验周华，周正，宋慧杰（北京市建筑工程研究院）最近，我们做了一批单筋铸造式锚具的局部受压试验，现将试验情况综述如下。１．试验目的单根无粘结预应力筋的锚固系统已在工程中大量应用，所使用的锚具也在不断发展更新。近来国际上已普...