葛洲坝电站水轮机增容改造甩负荷过渡过程研究

采用特征线法,对葛洲坝电站水轮机增容改造甩负荷过渡过程进行了计算,给出了蜗壳最大压力及机组最大速率上升的数值.特征线法的原理是将流体运动方程和连续性方程转化为四个全微分方程,然后求解,计算精度较高.     

水泵水轮机甩负荷过渡过程中脉动压力的模拟

水泵水轮机甩负荷过渡过程中脉动压力幅值较大,甚至可达近百米,但一维数学模型计算所得为均值压力,即水击压力,无法模拟脉动压力。工程设计中通常依据经验确定脉动压力极值的变化范围,但无从考虑不同水泵水轮机、甩负荷不同工况轨迹线的对脉动压力的影响。为此本文利用水泵水轮机模型试验脉动压力等值线图,并结合甩负荷工况轨迹线对脉动压力的幅值进行预测,结果表明预测值与实测值的波形基本一致。该方法不仅能较准确地模拟由水击压力和脉动压力构成的总动水压力,而且有利于导叶关闭规律的优化,即优化甩负荷工况轨迹线,避开脉动压力最严重的区域(大开度飞逸点附近区域),使得总动水压力极值最小。     

苏力曼电站水轮机甩负荷关闭规律的优化

本文主要介绍了通过优化导叶关闭规律解决苏力曼电站在机组甩负荷过程中出现压力激波问题的过程,分析了有关原因,为相关电站提供了参考。     

改善水轮机过渡过程品质的导叶异步关闭方式

水电站运行实际表明,甩负荷过渡过程中,机组发生转速上升和系统水压力上升有可能诱发重大事故,特别是水头较高的水电站,压力上升过高对水力机械装置的安全性影响重大。为了降低压力上升值,本文提出了水轮发电机组甩负荷过渡过程的一种合理关闭方式,经与常规关闭方式的数据相比较,可以显著改善水轮机装置甩负荷过渡过程的动态品质,显著降低水轮机引水系统的水压上升值。     

水轮机导叶关闭过程的探讨研究

为了充分揭示水轮机导叶不同关闭过程对水轮机甩负荷过渡过程的影响,选择导叶两段关闭规律,针对第一段关闭时间、第二段关闭时间和导叶位置拐点开度,探讨这3个关键参数对机组转速变化和蜗壳水压力变化的影响,对工程实例进行计算分析,得出了导叶两段关闭过程的规律并进行了优化。合理的水轮机导叶两段关闭过程可以有效的解决机组甩负荷时转速升高和蜗壳水压上升这一矛盾,从而更有利于提高水电站运行的稳定性和安全性。     

斜流式水泵水轮机甩负荷过渡过程中轴向水推力特性的试验研究

根据轴向力动态试验结果探讨了斜流式水泵水轮机动态轴向力变化的特点。分析了不同关闭规律和不同机组型式对动态轴向力变化的影响。阐明了轴向力的静特性和动特性之间的关系。     

水轮机调速器甩负荷故障分析

1 故障经过 大干沟水电厂有2台额定功率为10 MW的水轮发电机组，2000年8月投运至次年3月均正常。3月11日，1号机组突然甩负荷，运行人员将调速器切至手动调整后恢复正常。23日，1号机再次出现甩负荷故障后，将调速器切至手动运行。24日，调速器手动调整时，机组再次甩负荷并全关导叶，此时发现调速器引导阀针塞不复位，有明显卡涩现象。用手活动一下针塞端柄后，针塞恢复到中间位置。在此期间，2号机调速器也有类似现象。 将引导阀取出，发现其针塞与衬套之间有明显磨痕。清洗研磨后装入并调试，一切正常。但经过几天观察，发现故障…     

周宁水电站机组甩部分负荷过渡过程研究

周宁水电站为高水头长引水管道水电站,在过渡过程计算研究中出现事故甩部分负荷时蜗壳末端压力上升值大大超过事故甩额定以上负荷时的水压上升值。课题针对此现象进行分析研究,并采用分段关闭办法进行复核计算,有效地控制了蜗壳末端的水压上升,同时满足了机组转速上升和尾水管真空度的设计要求。     

水轮发电机组甩负荷过渡过程性能指标的探讨

本文对国际电工委员会IEC61362(1998)"水轮机控制系统技术规程"中关于水轮发电机组甩100%额定负荷后动态品质指标的影响因素进行了深入的分析讨论.通过水轮发电机组甩负荷过程的仿真计算,分析了改进水轮机调速器控制性能的方法和途径.并对IEC规程中关于甩负荷条款提出了修改建议.     

用Z—80—C微机计算混流式水轮机甩负荷后过渡过程

<正> 一、前言水轮机甩负荷后过渡过程计算是水轮机设计重要内容之一。计算的目的是研究水轮机与发电机解列后的过渡过程特性,计算机组的转速变化β和压力过水系统的压力(?)的变化。通过计算,合理的确定调速时间Ts和机组飞轮力矩GD~2,使转速变化和水击压力变化限制在允许范围内。这样以达到电能的质量最佳。造价最省,使电站能安全可靠运行。传统的手算法无论是摩根史密斯(S.M.S)或我国长办推荐的公式等方法都是在一定假定条件下推导出来的,因此具有一定误差。并且这种算法仅能近似地求解出压力上升和转速上升的最大值,不能求出其变化规律。应用电子计算机计算,可以把整个过渡过程分为若干小时段,依次求出水轮机调节系统各种参数变化规律。这样,既准确,     

特征线法计算水电站甩负荷过渡过程的研究

本文针对水电厂甩负荷过渡过程的计算方法进行了研究。从原理和计算方法角度阐述了特征线网格法的应用，计算结果能够比较快速、准确、全面的反映机组甩负荷变化过程     

甩负荷过程水泵水轮机流激振动数值模拟研究

抽水蓄能电站甩负荷过渡过程中机组振动剧烈,有导致转轮疲劳破坏风险。为探究转轮流激振动特性,对水泵水轮机在甩负荷中的典型工况（时刻）进行CFD-FEM数值模拟,分析了压力脉动、转轮动应力和振动模态。结果表明：转速是影响转轮压力脉动和动应力的最重要因素,最大转速工况最危险,转轮内压力脉动最剧烈,叶片动应力值和振幅均大于其他工况;压力脉动导致转轮动应力波动,两者频谱特征一致;转轮最大动应力出现在叶片进口与上冠“T型”连接处,过渡过程中最大值均超过材料许用应力;水力激励力频率与转轮固有频率相差较大,转轮在计算工况发生共振的可能性较小。     

水电厂机组甩负荷过渡过程及防抬机的试验研究

文章对大化电厂改造后水轮机过渡过程的调保计算及抬机力计算进行了研究,并根据研究情况重新设计调速系统运行规则及进行了现场试验,试验结果表明,在新的调节规则下突甩负荷,机组并未出现抬机现象,满足机组安全运行要求。     

水泵水轮机反S特性对甩负荷过程压强的影响

基于长龙山抽水蓄能电站输水发电系统,采用两套不同比转速的水泵水轮机全特性曲线,模拟了电站同时甩负荷工况,结合机组工况点的迁移轨迹,总结了水泵水轮机过渡过程的规律性特征。给出了S特性角的定义,可用于评价水泵水轮机特性曲线反S区域对过渡过程的影响,比较了不同反S形特性曲线对过渡过程参数的影响,验证了给出的S特性角,同时也分析了导致过渡过程参数差异的原因。结果表明,甩负荷过渡过程参数极值均发生在机组飞逸点和零流量点附近的区间,该区域特性曲线的S特性角越小,其压强极值工况点越远离反水泵区,对应时刻的流量更大,流量变化率更小,过渡过程中压强极值得到较大改善。     

N125汽轮机甩负荷转速过渡过程数学解的讨论

N125型汽轮机初期生产调速系统设置液压校正器。校正器是一个微分环节,它将二次脉动油压放大三至四倍,因此,有较大干扰信号存在时,对调速系统是不利的,实践证明,取消校正器有助于消除油动机的异步晃动。目前运行的该类机组均取消了校正器,但通过数学模型仿真计算,发现无校正器机组在甩负荷时转速将飞升增高。今引用《华东电力》1987年第11期第1页“N125型汽轮机调速系统动态特性的初步     

甩额定负荷后水轮机调速器调节时间

水轮发电机组甩额定负荷后过渡过程调节时间是考核水轮机调速器地动态指标之一,本文通过对过渡过程的分析,实测和统计,对“水轮机控制系统技术规程”（ＩＥＣ（秘）１０２）及“水轮机电液调节系统及装置技术规程”（ＤＬ／Ｔ５６３－９５）中有关条款提出的修改建议,以提高规程的科学性,正确性。     

莲花电站1～4号机组甩负荷过渡过程试验报告

莲花电站4台机组分别于j996年12月(4号)、1997年12月(3号、2号)、1998年9月(1号)相继投产发电,每台机投产前均按GB8564．88《水轮发电机组安装技术规范》的有关规定做过甩负荷试验,详见《莲花电站1～4号机组甩负荷过渡过程试验报告》。     

缩短甩负荷后水轮机调速器的调节时间

水轮机调速器是水轮发电机的重要控制设备，甩额定负荷后的调节时间是其主要技术指标之一，我国和国际电工委员会（IEC）有关标准均有严格规定，本文对影响甩额定负荷后水轮机调速器调节时间的因素做一综述，并就如何按IEC标准要求调整调速器参数，开发微机电调甩负荷变参数功能，以达到缩短调节时间的目的进行了探讨。     

伊朗卡仑I水电站机组甩负荷过渡过程的数值模拟计算

为了确保伊朗卡仑I水电站机组甩负荷的安全,对具有上、下游调压室、一管两机布置的复杂引水管路系统进行了机组甩负荷过渡过程数值模拟计算,确定了合理的导叶关闭规律,将其作为机组设计和运行的依据.