液体聚丁二烯的环氧化研究

采用过氧甲酸原地法、过氧乙酸原地法及单过氧邻苯二甲酸MPPA法合成了一系列具有不同环氧值的液体环氧化聚丁二烯 (LEPB) ,探索了温度、反应时间对环氧化反应影响的规律 ,并通过开环几率和双键反应程度对环氧化反应进行了详细的讨论。IR和NMR谱结果表明 ,1,4-结构双键的环氧化活性高于 1,2 -结构双键     

苯二甲酸镁的合成与应用研究

研究了苯二甲酸镁的合成机理,分别概述了邻苯二甲酸镁、对苯二甲酸镁、间苯二甲酸镁的合成方法,详细介绍了苯二甲酸镁作为催化剂、吸附剂、纳米氧化镁的前驱物和塑料填充母粒、阻燃剂、增塑剂、成核剂、加工助剂等方面的应用现状。苯二甲酸镁有着广阔的应用和发展前景。     

邻苯二甲酸二烯丙酯的合成研究

用邻苯二甲酸钠水溶液与氯丙烯为原料,以氯化亚铜为催化剂合成了邻苯二甲酸二烯丙酯.通过实验考察了反应温度、催化剂用量、反应时间以及物料配比对反应的影响.结果表明,最佳反应条件是:反应温度55℃,pH9～10,氯化亚铜加入量为邻苯二甲酸钠6%,反应时间3.0 h,n(氯丙烯):n(苯酐)＝2.4:1.在此条件下,产品最大收...     

邻苯二甲酸镁的流变相合成及其热稳定性研究

用流变相反应法合成了二水邻苯二甲酸镁。通过元素分析、X-射线粉末衍射、红外光谱确定了它的组成和晶体结构,它为层状结构,属单斜晶系。用TG和DTA研究了它在氮气中的热稳定性,并用GC—MS、XRD表征了热分解产物。二水邻苯二甲酸镁在氮气中热分解分为两步：先失去两个结晶水,最终产物为氧化镁。生成的气相凝聚物成分比较复杂,主要是二苯甲酮、蒽醌。     

邻苯二甲酸二甲酯的催化合成

以固体水合硫酸铁为催化剂,以苯酐和甲醇为原料,催化合成邻苯二甲酸二甲酯,探讨不同催化剂、催化剂的用量、反应时间、反应温度等因素对酯化反应的影响。结果表明:酐醇摩尔比为1∶3,催化剂水合硫酸铁用量为原料的4%,回流温度90~100℃,反应时间5 h,邻苯二甲酸二甲酯的产率达到89%以上。     

硫酸催化合成邻苯二甲酸二甲酯的动力学

在工业生产过程所涉及的温度条件下对浓硫酸催化合成邻苯二甲酸二甲酯的化学反应动力学进行了实验研究,测定丫两个实验温度(90℃,100℃)下硫酸催化剂浓度为0.2%～0.9%时反应中各物质的浓度变化,获得了该温度下和催化剂浓度范围内的反应动力学表达式和反应速率常数.实验结果表明,实验条件下的反应速率对邻苯二甲酸单甲酯,甲醇...     

邻苯二甲酸810酯的非酸性催化合成

以氧化亚锡和钛酸四丁酯的混合物为催化剂,用正交设计法考察了酯化温度、醇酐比、反应时间及催化剂用量等因素对合成邻苯二甲酸810酯反应的影响。结果表明:在230℃,醇酐比为2.5,反应时间3h,催化剂用量为4‰苯酐的条件下,邻苯二甲酸810酯的酯化率平均可达98.7%。     

非酸催化合成增塑剂邻苯二甲酸双十六烷基酯

以苯酐与十六醇为原料,选用非酸催化剂,在实验室合成了增塑剂邻苯二甲酸双十六烷基酯。考察了反应温度、反应时间和催化剂及物料配比对产率的影响。试验结果表明:反应温度控制在220℃、十六醇和苯酐的摩尔比为3.0、总物料中催化剂的质量分数w=0.2%、反应时间为4.5h时、催化剂的加入温度在180℃以上,产率达到98%以上。合成工艺过程中无三废产生,反应产物提纯后,经过红外光谱分析,确定产物为邻苯二甲酸双十六烷基酯。     

邻苯二甲酸810酯的催化合成

以钛酸四异丙酯和钛酸四丁酯的混合物为催化剂,催化酯化合成邻苯二甲酸810酯。通过正交设计法考察了酯化温度、醇酐比、反应时间及催化剂用量等因素对反应的影响。结果表明:在220℃、醇酸比为3、反应时间3h,催化剂用量为4wt‰苯酐的条件下,邻苯二甲酸810酯的酯化率大于98.9%。     

邻苯二甲酸二(十八)酯的合成

以苯酐与十八醇为原料，选用非酸催化剂，在实验室合成了邻苯二甲酸二(十八)酯。实验结果表明：反应温度控制在220℃、n(十八醇)：n(苯酐)为3．2：1、总物料中催化剂的质量分数(ω)为0．2％时，苯酐的转化率达到96％以上，邻苯二甲酸二(十八)酯的直收率在99％以上。     

底座连接口特征参数对显示器后壳注塑质量的影响分析

在Moldflow分析软件的基础上,对显示器后壳进行仿真研究,以翘曲变形量为质量指标,结合控制变量法进行单因素变动实验,保持注射工艺参数不变,研究显示器后壳底座连接口对制品翘曲变形的影响.对数据进行图表分析,结果表明显示器后壳尺寸定位68.58 cm(27英寸)时,底座连接口选用圆形,连接口位置距离底边26 mm,尺寸...     

Effect of the drafting force on the strength of the bottom of the spinneret

In spinning basalt fibres, the drafting force is in the same range as in spinning of glass fibres. The effect of the drafting force can not be considered in the calculation for the strength and rigidity of the bottom of the spinneret. __________ Translated from Khimicheskie Volokna, No. 5, pp. 47–50, September–October, 2007.