关于喷水减温器混合管的长度

喷水减温器一般布置在过热器的联箱或过热蒸汽连接管道内。为了防止未汽化水滴直接接触联箱或管道内壁,保证联箱和管道的安全,在喷水点后常设置内衬混合管,如图所示. 混合管的长度L是根据减温水的汽化长度来确定的。若混合管太短,在其出口处水滴还未汽化完毕,部份水滴就可能直接落到联箱或管道内壁,使其内壁因温度交变产生裂纹;若混合管太长,既浪费了材料,更使布置十分困     

锅炉喷水减温器蒸发段长度的计算

喷水减温器蒸发段长度就是“减温水与被减温的蒸汽接触后,一直加热到全部汽化为止所需的长度”。也有将此长度称之为“混合段长度”或“雾化段长度”的。无疑它是减温器重要特性数据之一,但对于它的计算资料介绍的并不多,且是否很好地符合实际也有待于进一步证明。现将我们在计算WGZ75/100—1型锅炉的给水喷水减温器蒸发段长度的计算介绍     

表面式减温器改喷水减温器设计及应用

为消除面式减温器故障频繁，对中温中压电站锅炉作了改造，改面式减温器为喷水式减温器，在改造中作了改型设计、计算；对减温能力及动态特性调整作了试验和分析，改造后的锅炉温器经长期运行证明，减温能力强、调温灵活、经济、安全可靠，检修维护量减少。     

唐山电站喷水减温器情况简介

唐山发电厂唐山电站5、6、7号炉系捷克150吨/时、95表压、510℃高压煤粉炉,分别于1958年12月、1960年4月和1960年11月投入运行。设备上原设计采用自冷凝喷水减温,为降低排烟温度,减轻汽包的蒸汽负荷;1971年5号炉的减温水改为省煤器的出口水。8、9号炉系上锅50281、50288号220吨/时煤粉炉。分别于1973年11月、1974年10月     

解决减温器喷水阀故障的方法

减减器喷水阀运行费用昂贵,尤其在喷水阀的流量很低而压降很高时容易发生故障,其结果往往导致机组停运,需要紧急检修。而且,不良的喷水调节也会引起机组不良的运行性能。喷水阀发生故障的一个重要原因,是由于给水泵出口和过热器之间的压差很大,造成阀门压降高。洛瓦公用服务公司佐治亚洲的尼     

喷水减温器损坏原因的初步分析

电站锅炉喷水减温器联箱目前损坏较多,有的还严重影响锅炉的安全运行,给国家带来损失。但由于减温器中水汽的工作过程比较复杂,而损坏的表现形式也很多,估计造成的原因也是多方面的。现就我们所了解的进行分析,供参考。 1、减温器在过热系统中的位置     

再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进

我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏。通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算，找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因，对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进，效果良好。     

再热蒸汽喷水减温器喷嘴改进

我厂9号炉喷水减温器后的再热器热段曾经发生泄漏、通过对减温水汽化时间及汽化长度的验算,找出了金属材料产生疲劳裂纹的原因,对9号炉再热器减温器喷嘴进行了改进,效果良好。     

电站锅炉喷水减温器典型失效分析

喷水减温器的运行情况是影响电站锅炉安全经济性的主要因素之一。结合420 t/h锅炉再热器微量喷水减温器及连接管弯头、高温再热器入口联箱与1 025 t/h锅炉再热器微量喷水减温器连接管弯头、过热器三级减温器本体及管座角焊缝等失效案例,依据断裂力学原理,采用宏观检查、金属检验、应力分析等手段揭示部件失效的原因,为此类承压部件的监督检验及运行维护提供参考依据。     

喷水减温器保护套热状态的试验研究

文章介绍了车里雅宾斯克热电厂一台测量喷水减温器保护套管在各种工况下表面和厚度方向温度场的装置,介绍了试验台在试验时工作状态的参数变动范围,并对试验所取得的结果进行了详细分析。这些结果可用来计算产生在保护套金属中的应力和推断其使用寿命。     

北京热电厂锅炉混合式喷水减温器历年事故情况

我厂现有锅炉9台。~#1、~#2炉系苏制160—100型,160吨/时;~#3、~#4、~#5、~#6炉系苏制220—100型,220吨/时;~#7炉系苏制82型,420吨/时;~#8、~#9炉系国产HG—220—Ⅰ型,220吨/时。其中除~#7炉配置三级喷水减温器外,其余均为二级喷水减温,每级又分甲、乙两侧,第Ⅰ级均布置在屏式过热器前,作为粗调,并保护屏式过热器及高温Ⅰ段过热器;第Ⅱ级减温器都布置在高温Ⅱ段之前,作细     

锅炉喷水式减温器改装的几个问题

早期国产高压锅炉,采取减温器联箱与过热器联箱合用的方案。蒸汽从上一段过热器流入联箱在减温器外夹缝改变流向180°转弯经减温器流入下段过热器。减温器多选用水室文丘里型结构,部分选用单喷头式结构。两种减温器运行后极易损坏,尤其高温段减温器最为严重。损坏之处如水室内壁喷孔间和壁厚过渡部位有裂纹,水室与进水管连接焊缝断裂,喷头或连接水管根部断裂,扩压管、混合管(即保护套管)断裂和变形位移及其支承部件脱落等。     

再热器微量喷水减温器结构型式改进的探讨

某工程过热器系统采用两级喷水减温器,再热器系统采用事故喷水和微量喷水减温器,事故喷水减温器采用雾化片式,其余减温器采用笛管式。通过运行监测,过热器减温器喷水前后的温度降与喷水量吻合,而再热器微量喷水减温器喷水前后温度降相差很大,且喷水后两个温度测点的测量值相差也很大。通过对运行数据及减温器结构分析,将再热器微量喷水减温器优化为雾化片式,提高了测量的准确性。     

微量喷水减温器管道泄漏原因分析和处理

某电厂3号锅炉低温再热器至高温再热器的微量喷水减温器出口后管道后弯头焊缝出现开裂和泄漏现象,通过对微量啧水系统进行试验和计算,从再热蒸汽温度调节方式、管道焊接工艺等方面分析了泄漏原因,指出锅炉存在微量喷水减温器结构设计和再热蒸汽温度调节方式不合理、管道焊接工艺不佳等问题,提出相应的处理和预防措施,如增大微量喷水减温器混...     

锅炉微量喷水减温器损坏原因及处理方法

1 引 言 再热蒸汽温度在运行中受到锅炉负荷、燃料性质、给水温度、炉膛过剩空气系数、炉膛出口烟温等多种因素的影响而发生波动。而对于1 025 t/h大型锅炉应具有更大的运行机动性，以满足负荷变化要求。由于对汽温的要求更高，这就需要对汽温有可靠的调节手段。通常蒸汽温度的调节方法有两种：烟气侧的调节和蒸汽侧的调节。蒸汽侧的调节是通过改变蒸汽热焓来调节汽温，主要采用喷水进行调节。再热蒸汽的喷水水源一般来自给水泵中间抽头，其压力大于8.2 MPa。本次缺陷发生在微量喷水接往低温再热器出口与高温再热器入口间的连接管道上…     

超超临界机组直流锅炉喷水减温器的建模研究

以东方锅炉(集团)股份有限公司制造的超超临界1 000 MW机组直流锅炉为研究对象,根据质量、能量守恒定律分别建立了单级喷水减温器的微观、宏观和当减温水温度和流量存在阶跃扰动时的数学模型.经过线性化和偏差化处理,得到宏观数学模型下的控制模型,即直流锅炉运行状态在某一稳定工况附近变动时的减温水流量传递函数.