基体性质对聚丙烯力学性能的影响

采用过氧化二异丙苯(DCP)作为降解剂,以聚丙烯(PP)为基体,以三元乙丙橡胶(EPDM)为增韧剂,研究了EPDM对降解PP/EPDM共混物力学性能的影响,并利用扫描电子显微镜(SEM)对共混体系微观形貌进行了表征。熔体质量流动速率结果表明:随着EPDM质量分数从10%增加到30%时,对应共混物的熔体质量流动速率明显下降,从14.8 g/10 min下降到10.8 g/10 min。随着EPDM用量的增加,共混物的冲击强度明显增大,从30.06J/m增长到90.26 J/m,拉伸强度有所减小。SEM照片显示,随着EPDM用量的增加,共混物中分散相的尺寸明显增大。因为EPDM含量的增加,导致分散的橡胶粒子产生"聚并",从而分散相的相区尺寸增大。     

环氧类增容剂反应增容PLA/PBAT共混体系的研究

以环氧类增容剂(REC)为增容剂,采用双螺杆挤出机熔融共混制备聚乳酸(PLA)/聚对苯二甲酸己二酸丁二醇酯(PBAT)共混物。研究了增容剂对共混体系微观结构、力学性能和热性能的影响。结果表明,添加适量REC可以提高PLA与PBAT的相容性,改善PLA/PBAT共混体系的综合力学性能;REC用量为1.4份时共混体系呈现出良好的相容性,此时共混物冲击强度由268 kJ/m2增加到621 kJ/m2、断裂伸长率提高由222 %增加到357 %。     

石蜡油、环烷油填充SEBS/PBT共混物性能对比

选取石蜡油KP6030以及环烷油KN4010作为两种填充油,分别制备了聚苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯(SEBS)/聚对苯二甲酸丁二酯(PBT)共混物。研究了不同填充油以及不同的PBT含量对共混物的力学性能、流动性能的影响。同时使用扫描电子显微镜(SEM)对部分SEBS/PBT共混物的断面形貌进行了分析研究。结果表明:两种填充油对共混物性能的影响效果基本相似,以石蜡油为填充油的SEBS/PBT共混物力学性能更优,但流动性能较差。随着PBT含量的增加,共混物的相容性呈现由差到好的趋势,导致共混物的熔体流动速率(MFR)先下降后上升。同时力学性能测试结果表明,随着PBT含量的提高,两组共混物的拉伸强度以及硬度均出现了显著的提升,拉伸强度分别由2.75 MPa及2.46 MPa提升至4.93 MPa及5.57 MPa,硬度分别由42.5及45.8提高至67.2及72。力学性能得到有效的改善,但PBT含量的提高抑制了共混物的流动性能,MFR呈现一定程度的下降,石蜡油组共混物的MFR由18.5 g/10min下降至16.6 g/10min,环烷油组共混物的MFR由27.4 g/10min下降至24.5 g/10min。     

压力诱导流动成型聚苯乙烯的研究

以热塑性弹性体SBS作为增容剂,对SBS/聚苯乙烯(PS)的共混物进行压力诱导流动成型,研究了压力诱导流动成型后聚苯乙烯的微观结构和力学性能.结果表明,压力诱导流动成型使聚苯乙烯形成微观层状结构,该结构可以大幅度提高聚苯乙烯的力学性能,缺口冲击强度由8 kJ/m2提高到压力诱导流动成型后的30 kJ/m2,同时共混物的拉伸强度也有提高.     

CPVC/ABS/AS与CPVC/ABS共混体系性能研究

研究了丙烯腈丁二烯苯乙烯共聚物(ABS)含量对氯化聚氯乙烯(CPVC)/ABS/丙烯腈苯乙烯共聚物（AS）及CPVC/ABS共混体系力学性能、耐热性能以及阻燃性能的影响。结果表明,在CPVC/ABS/AS三元共混体系中,当ABS含量由零增加到30 %（质量分数,下同）时,共混体系的冲击强度由11.5 kJ/m2上升至39.1 kJ/m2;在CPVC/ABS二元共混体系中,当ABS含量由零增加到25 %时,共混体系的冲击强度由11.1 kJ/m2上升至52.6 kJ/m2,拉伸强度、弯曲强度和维卡软化点随着ABS含量的增加而下降;共混体系的阻燃性能与CPVC用量密切相关,在CPVC∶ABS（或ABS+AS）=6∶4时,共混体系的极限氧指数达到了31 %。     

聚氨酯/聚偏氟乙烯防水透气膜的制备及性能

采用湿法相转换法制备了聚氨酯/聚偏氟乙烯(PU/PVDF)共混膜。通过扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)对PU/PVDF共混膜的形貌和结构进行表征,并对PU/PVDF共混膜进行了性能测试,研究了PVDF的含量对共混膜透气性、亲水性及力学性能的影响。结果表明:添加PVDF可显著改善膜孔结构,随着PVDF含量的增多,结晶度增大;共混膜的透气性、疏水性、拉伸强度及断裂伸长率均呈先上升后下降的趋势,并在PU/PVDF比例为80/20时,各值均达到最大值,此时,透气性由1.034 L/(cm2·min)增加到6.881 L/(cm2·min),接触角由71.67°增加到92.51°,拉伸强度由1.25 MPa增加到1.56 MPa,断裂伸长率由401%增加到460%,综合性能达到最大。     

双恶唑啉及环氧类扩链剂对PA6的改性效果比较

通过熔融挤出的方法分别用环氧类扩链剂和双恶唑啉类扩链剂对尼龙(PA)6进行扩链增黏,并对扩链产物的特性黏度,力学性能和加工性能等进行了测试,对比了两类扩链剂对PA6的改性效果。结果表明,当这两类扩链剂的质量分数均为0.9%时,PA6的各项性能最佳;双恶唑啉类扩链剂对PA6的改性效果比环氧类扩链剂要好。相对于纯PA6,添加质量分数为0.9%的双恶唑啉类扩链剂,可使扩链PA6的特性黏度由0.86 d L/g增加到1.57 d L/g,熔体流动速率由14.3 g/10 min降到5 g/10 min,缺口冲击强度由5.5 k J/m2增加到7.3 k J/m2,拉伸强度由54 MPa增加到65.85 MPa,断裂伸长率由130%增加到450.9%,弯曲强度由53.16 MPa增加到72.66 MPa,平衡扭矩由2.1 N·m升高到5.3 N·m。     

ASC／PVC塑料合金的结构与性能

本文研究了ASC/PVC塑料合金的性能、形态和组成比的关系,观察到所制ASC/PVC合金为亚微观两相结构,因而具有优良的冲击性能。共混组分对合金的物性有显著影响,当PVC由10%增加到80%时,缺口冲强度、Tg、MI分别由26.0kJ/m~2下降到5.6kJ/m~2、104.5℃下降到94.5℃、2.5g/10min下降到1.2g/10min,静弯曲强度、拉伸强度和布氏硬度分别由54.1MPa上升到81.2MPa、20MPa上升到41MPa、62.7MPa上升到102.9MPa。填料CaCO_3量为20%时缺口冲击强度约下降50%,但仍达到11.6kJ/m~2,可满足一般需要,熔体指数下降到0.4g/10min,仍可进行挤出或注塑加工。所得ASC/PVC塑料合金的主要技术性能基本达到国内通用型中抗冲ABS树脂和国外类似产品的指标。本文还研究了共混及成型工艺对合金物性的影响。     

透明热塑性弹性体的制备

聚烯烃塑性体(POP)由乙烯与丙烯通过独特的茂金属催化剂生产,其力学性能介于弹性体和塑料之间,经常作为增韧材料改善聚丙烯的力学性能。本文通过聚烯烃塑性体与高流动性PP(HFPP)熔融共混,制备具有高透明性的PP材料,并利用透明率测定仪、差示扫描量热仪(DSC)、偏光显微镜(PLM)等对改性前后高流动PP透明性、力学性能、结晶行为和球晶大小等进行表征。通过大量工艺、配方优化,采用POP3000与HFPP进行熔融共混后,其共混物具有良好的透明性。通过对其力学性能分析,POP与HFPP共混物的耐冲击性能,弯曲模量和弯曲强度相对于HFPP显著提高,POP能够减小HFPP球晶尺寸的大小,非等温结晶动力学研究发现Mo法能很好地描述POP/HFPP共混体系的结晶过程。     

SBS/PS共混物力学性能及老化行为研究

通过熔融共混法制备苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SBS)/聚苯乙烯(PS)共混物,研究共混物的力学性能、熔体流动速率、耐热性能及耐老化性能。结果表明,随着PS质量分数由0增加到40%,SBS/PS共混物拉伸屈服强度由4.71 MPa增至12.11 MPa;SBS/PS的冲击强度呈现下降趋势;SBS/PS共混物的熔体流动速率由0.60g/10min下降至0.14g/10min,SBS/PS共混物的维卡软化点由53.8℃升到72.1℃。热氧、光氧、人工气候老化试验发现,随着PS用量的增加,SBS/PS共混物的耐热氧、耐光氧及耐老化能力增强。     

PP-g-MAH对PLA性能的影响

采用双螺杆挤出机以熔融共混法制备了聚乳酸(PLA)和马来酸酐接枝聚丙烯(PP-g-MAH)共混物,以傅立叶变换红外光谱(FTIR)、热重(TG)分析、动态热机械分析(DMA)和扫描电子显微镜研究了不同PP-g-MAH含量对PLA力学性能和微观结构的影响。DMA测试发现,随着PP-g-MAH含量的增加,PLA/PP-g-MAH共混物的损耗因子向低温区移动,表明PLA与PP-g-MAH分子链具有良好的相容性。FTIR分析证实了这种良好的相容性归因于PLA分子链羟基和酸酐基团之间的酯化反应。TG分析研究表明,PP-g-MAH的加入限制了PLA分子链的运动,提高了共混物的耐热性,一定程度上抑制了PLA的分解。PP-g-MAH在一定程度上提高了PLA/PP-g-MAH共混物的力学性能,添加质量分数15%的PP-g-MAH时,PLA/PP-g-MAH共混物的Iozd缺口冲击强度和弯曲弹性模量都有所提高,分别由纯PLA的2.83 k J/m2,2 668 MPa提高到5.38 k J/m2,2 970 MPa,分别提高了90.1%和11.3%,但拉伸强度却有一定程度的降低。阻隔性能实验表明,随着PP-g-MAH含量的增加,水蒸气和氧气透过系数降低。添加质量分数20%的PP-g-MAH,氧气和水蒸气的透过系数分别为4.5×10-15(cm3·cm)/(cm2·s·Pa)和1.3×10-10 g/(m·s·Pa),与纯PLA相比,分别下降了74.7%和45.1%。     

滑石粉对聚丙烯/聚烯烃弹性体共混物结晶行为和力学性能的影响

采用双螺杆挤出机制备了均聚聚丙烯(PPH) /聚烯烃弹性体( POE) 共混物和PPH/POE/滑石粉三元共混体系。使用差示扫描量热仪和万能试验机研究了共混物和复合材料的结晶性能、力学性能和加工性能。结果表明,POE对PPH力学性能和结晶性能有明显的影响,随着POE用量的增加,PP/POE共混物的结晶度明显下降,PPH/POE 共混物的冲击强度明显提高,但拉伸强度显著降低。POE含量为20 %时,冲击强度由2.1 kJ/m2提高到39 kJ/m2,拉伸强度由30 MPa 降低到22MPa。加入滑石粉可以提高PPH/POE共混物的拉伸强度,滑石粉添加量1份时,可使共混物的拉伸强度提高到24 MPa。     

改性回收PET在吹塑薄膜方面的应用

采用扩链剂苯乙烯-丙烯腈-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(SAG)对回收聚酯(r PET)瓶料进行熔融改性,并与甲基丙烯酸缩水甘油酯(GMA)接枝的高密度聚乙烯(HDPE)共混以提高其熔体强度,将改性后的r PET吹塑成薄膜制品。结果表明:rPET经双螺杆熔融挤出进行扩链改性后,分子链线性结构受到破坏,形成了具有球形结构的大分子树脂,其结晶度降低;扩链后的rPET与接枝HDPE相容性良好,共混后熔融温度降低至238.74℃,熔体流动速率由38.00 g/10min降至7.38 g/10min。制得的吹塑薄膜外观和性能均良好,拉伸强度达到44 MPa,直角撕裂强度达到188.96 k N/m。     

改性UHMWPE/HDPE加工性能及其熔体纺丝

采用硬脂酸钙(CaSt₂)、氮化硼(BN)、含氟助剂(PPA)对UHMWPE/HDPE共混物在熔融状态下的挤出加工性能进行改性,并通过转矩流变测试和熔体流动速率测试,表征了以不同方式组合的3种助剂对共混物体系的协同改性效果。通过拉伸强度测试,研究了流动改性助剂对共混物单丝的拉伸强度的影响。研究表明,添加适量CaSt₂后,共混物的黏流活化能和加工扭矩分别降低了32.7%和1.1%,同时,共混物单丝最大拉伸强度增大至1 236.61 MPa;随着BN或PPA添加量的增加,共混物加工扭矩逐渐降低;同时添加BN和PPA后,共混物加工扭矩下降至56.98 N·m,熔体流动速率可达1.51 g/10 min,而且,单丝的拉伸强度明显降低,最大拉伸强度仅能达到815.13 MPa。     

超韧PBT/PC共混物的研制

研究了3种增韧剂SWR-6B、AX8900和EXL-2691A对PBT/PC(80/20)共混物力学性能和耐热性的影响,并用扫描电子显微镜对PBT/PC共混物的微观形态结构进行了分析。结果表明,随着增韧剂用量的增加,PBT/PC共混物的缺口冲击强度不断提高,当3种增韧剂各自的用量增加到20份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度均达到600 J/m以上,约为未加入增韧剂时的10倍;当增韧剂的用量增加到30份时,PBT/PC共混物的缺口冲击强度达到900 J/m以上,同时共混物的拉伸强度和弯曲强度降低,而维卡软化温度仍高于200℃。     

CPVC/PMMA共混体系的性能研究

制备了氯化聚氯乙烯/聚甲基丙烯酸甲酯(CPVC/PMMA)共混材料,研究了PMMA的引入对CPVC/PMMA共混体系的力学性能、耐热性能、表面光泽度、加工流动性和微观结构的影响。结果表明:适量PMMA的引人,使CPVC/PMMA共混体系的缺口冲击强度和光泽度较纯CPVC显著提高,耐热性能亦有所改善,而拉伸强度下降不明显;塑炼过程中,CPVC/PMMA共混体系熔体的平衡扭矩降低,凝胶化时间减少。当PMMA含量为15 phr时,CPVC/PMMA共混体系具有最佳综合性能,此时该共混体系的缺口冲击强度为5.4 kJ/m2,拉伸强度为53.5 MPa,表面光泽度为82.3%,热变形温度为102.4℃,平衡扭矩为20.1 N·m。     

PP/PB共混材料的力学及流变性能研究

采用哈克双螺杆挤出机制备了聚丙烯/聚丁烯-1(PP/PB)共混材料,考察了PB的熔体流动速率(MFR)和用量对PP流变性能和力学性能的影响。结果表明:PP与PB二者相容性良好,当PB质量分数为30%时,PP/PB200(MFR为200 g/10 min)共混材料的MFR最大为37.90 g/10 min,约是纯PP的4.15倍,PP/PB0.5(MFR为0.5 g/10 min)共混材料的MFR最小为7.59 g/10 min,与纯PB相比降低了16.87%;随着PB MFR的增加,PP/PB共混材料的熔体强度降低;当PB MFR为0.5 g/10 min时,对PP有明显的增强和增韧效果,PP/PB共混材料的拉伸强度为31.11 MPa,冲击强度为48.52 kJ/m^2,与纯PP相比分别提高了28.82%和185.24%。     

共混参数对废旧胶粉/聚丙烯热塑性弹性体性能的影响

研究了共混参如数转子转速、共混时间和共混温度对由过氧化物原位增容的胶粉(RP)/聚丙烯(PP)共混物混炼特性和力学性能的影响,并采用扫描电子显微镜观察了RP/PP共混物的微观结构。结果表明,RP/PP共混物的最佳共混物参数为:共混温度160℃,共混时间7~9 min,转子转速50~70 r/min。在此条件下RP/PP共混物的相容性好,力学性能高,其中拉伸强度高于15 MPa,断裂伸长率超过180%,可以作为热塑性弹性体使用。     

ABS/HIPS相容性的研究

采用苯乙烯-马来酸酐共聚物(SMA)作为丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物/高抗冲聚苯乙烯(ABS/HIPS)的相容剂,研究了SMA对ABS/HIPS共混体系力学性能的影响,并用扫描电子显微镜对共混物的亚微观形态结构进行了分析。结果表明,SMA的加入起到了很好的增容作用。随着HIPS/SMA用量的增加,共混物的冲击性能先增大后减小,当HIPS/SMA=8.5/1.5(质量比),且HIPS/SMA质量分数为10%时,共混物的缺口冲击强度达到97.1J/m,同时拉伸强度和弯曲强度最大。     

高韧性PGA/TPEE共混物的制备及性能

聚乙醇酸(PGA)具有高强度、高模量、良好的阻隔性能和生物相容性等优点,而针对其韧性差、加工成型稳定性不佳等问题进行改性,能进一步增强PGA材料的应用潜力。为此,将热塑性聚酯弹性体(TPEE)、多元环氧扩链剂(ADR)和PGA进行熔融共混,制备得到PGA/TPEE/ADR共混材料。其中,TPEE作为增韧组分,而ADR则作为反应性相容剂和扩链剂使用。通过转矩流变仪、熔体流动速率(MFR)仪、旋转流变仪、扫描电子显微镜、电子万能试验机、差示扫描量热仪、广角X射线衍射仪研究ADR的加入对PGA/TPEE (75/25)共混物的流变行为、微观结构、力学性能以及结晶性能等方面的影响。研究结果表明,随着ADR的加入,PGA/TPEE/ADR共混物的黏度和熔体强度上升、加工成型稳定性得到较大改善。当ADR添加量增大至0.9份时,PGA/TPEE/ADR(75/25/0.9)共混物的MFR值由PGA/TPEE(75/25)共混物的32.5 g/10 min降低至13.2 g/10 min。此外,ADR作为反应性相容剂,可明显改善PGA/TPEE界面相容性,共混物的韧性得到显著提升。PGA/TPEE/A...