SA299与20MnMo钢的焊接工艺

压力容器如高压加热器等常采用SA299(美国钢种)材料作筒身,与20MnMo锻制管板的环缝焊接,对焊接接头机械性能要求较高。因材料属中高强钢,板材规格较厚,焊接质量不宜保证。为确保焊接质量,在焊接工艺评定的基础上,编制了焊接工艺,实施结果表明该工艺是可行的。 1 SA299钢的化学成分和机械性能(表1)     

ZG20MnMo焊接后热工艺

用插销法研究了后热对ZG20MnMo低合金高强钢焊接热影响区冷裂倾向和强韧性的影响规律。试验结果表明低温后热可以防止ZG20MnMo焊后氢致延迟裂纹的产生,其过热区显微组织主要为板条状马氏体和少量析出碳化物。低温后热时不能有效地改善过热区的组织性能,后热的作用主要通过氢的扩散逸出来体现。     

20MnMo锻件与CF—62钢的焊接

介绍了在球罐设计施工中,对２０ＭｎＭｏ锻件与ＣＦ－６２钢异种钢接头的焊接性试验及焊接工艺的拟定。通过多种试验表明,在拟定的焊接工艺条件下,２０ＭｎＭｏ锻件与ＣＦ－６２钢的异种材料焊接接头可获得满意力学性能,符合技术要求。     

20MnMo锻钢及其与普低钢的焊接

一台尿素生产用的配套高压设备——液氨预热器。设备管程工作压力为220公斤力/厘米~2,壳程工作压力为13公斤力/厘米~2;工作温度管程为120～180℃,壳程为191℃;工作介质管程为液氨,壳程为蒸汽;壳体材料为8毫米的16MnR普通低合金容器用钢,列管为φ25×5毫米的高压无缝钢管,管板、管箱材料为20MnMo调质锻钢。焊接结构如图所示。 1.焊接工艺试验根据JB755—73锻件标准,20MnMo锻钢与16MnR焊接是没有问题的,因此在工艺试验中没有采取更多的工艺措施。 20MnMo粗加工胚料为50毫米,加工成14毫米。然后把16MnR加工成小铁研试样(Y型),试验的焊接电流150～170安,焊接速度150毫米/分,装配间隙2毫米,采用     

20MnMo钢的插销试验研究

采用焊接冷裂纹插销试验方法，研究了20MnMo钢的焊接冷裂纹敏感性。研究结果表明：采用E6015-D1(J606)焊条，在热输入E=15kJ／cm的情况下，该钢的室温临界应力σcr=180MPa；当预热150℃时，σcr=300MPa。预热可以明显改善20MnMo的焊接性。该项研究对于评价20MnMo钢的焊接性能具有重要的理论意义及工程实际应用价值。     

13MnNiMo54与20MnMo钢焊接接头组织性能研究

模拟大型锅炉关键部件200MW汽包集中下降管管接头的生产过程，采用J557焊条焊接13MnNiMo54与20MnMo的焊接接头，然后分别对焊缝金属和热影响区金属的显微组织进行了分析，并测试了焊接接头力学性能和显微硬度。研究结果表明：采用J557焊条焊接13MnNiMo54与20MnMo材料，通过采用一定的焊接工艺措施，保证了焊接接头达到母材20MnMo材料使用性能的要求。     

20MnMo钢表面堆焊304不锈钢

压力容器焊接过程中,异种钢焊接是不容易的,缺陷往往出现在异种材料焊接上,本文从实际工作出发,阐明了低合金高强度钢与奥氏体不锈钢的焊接需注意的一些问题,为日后其他的异种材料焊接打下基础。     

特大型高炉炉壳专用钢BB503现场焊接工艺

针对特大型高炉炉壳专用钢BB503厚板进行了焊条电弧焊、丝极电渣焊、熔嘴电渣焊焊接工艺研究，并通过焊接试验对3种焊接方法焊接的接头进行力学性能、显微组织分析，分析了影响焊接接头性能的主要因素。焊接过程中，通过施加振动可改善焊接接头的组织与性能。采用振动丝极电渣焊焊接工艺解决了90mm钢板立焊的难题，确定了BB503厚板现场焊接工艺，实现了焊材国产化，保证了焊接质量。     

20MnMo管板锻件缺陷分析及锻造工艺改进

针对20MnMo管板锻件锻造工艺复杂,容易产生缺陷的特点,分析研究了造成20MnMo管板锻件缺陷的主要原因.通过改进原锻造工艺来控制夹杂物的外貌和减少夹杂性裂纹,从而提高20MnMo管板锻件的质量.     

20MnTiB钢与调质45钢焊接工艺

本文通过理论分析与试验结合的方法,对调质45钢与20MnTiB钢异种钢接头的焊接工艺进行了研究.分析表明:2种材料的碳当量都大于0.4％,钢材淬硬性和冷裂倾向较大,20MnTiB钢的HAZ区域极易因焊接热输入大而软化.要确保焊接质量,必须采取合理的焊前预热、道间保温、焊后热处理以及控制热输入等工艺措施.试验结果表明,本文拟定的工艺方案完全达到了设计要求,并已投入焊接生产.     

20MnMo,1.25Cr-0.5Mo,2.25Cr-1Mo钢的焊接

通过斜Y坡口焊接裂纹试验，研20MnMo，1．25Cr-0．5Mo，2．25Cr-1Mo的焊接性。针对3种钢的焊接性制定出合理的焊接工艺，并通过焊接工艺评定加以验证。     

气缸体焊接工艺的研究

从焊接结构的角度对气缸体结构及焊接过程中易出现的问题进行了分析，采取合理的焊接工艺，减少缸体内应力，取得了满意的效果。     

20MnMo厚锻件焊接接头开裂原因分析

通过对20MnMo厚锻件手工电弧焊接接头开裂原因的分析，找出了主要影响因素。经过工艺试验，提出了工艺措施，成功解决了接头开裂的问题。     

20MnMo大型模锻压机C型特厚板的焊接

低合金高强钢特厚板的焊接,由于焊接应力的影响,在控制缺陷和变形方面都比较困难。通过改造焊枪、控制工艺参数、调整焊接次序等措施,较好地控制了焊接变形和缺陷的产生,使特厚板焊接一次成功,探伤结果为一级焊缝。     

汽轮机缸体裂纹焊接修复工艺

本文主要介绍汽轮机汽缸裂纹缺陷的焊接修复处理工艺，并对电建安装现场施工中类似的缸体缺陷问题提出了一些解决的办法。     

25CrMo4钢——缸体的焊接

一、25CrMo4钢的主要性能分析 25CrMo4钢是西德进口牌号钢(相当于中国牌号25CrMo钢)。其化学成份见表1。     

20CrMnTi钢预备热处理工艺的改进

本厂生产的20CrMnTi钢汽车齿轮，渗碳淬火用的试块还是同材质截面分别为20×20mm、14×14mm的两种方形试块，渗碳前的预备热处理，最初采用常规正火工艺。正火温度为950～960℃，保温时间2h，空气中自然冷却，按此工艺进行预备热处理不合格率占50％，尤其是截面积为14×14mm的试块坯，不合格率竟达90％。据NJ252－81拖拉机齿轮正火金相组织检验标准，不合格程度可达4～6级，出现了较多的异常组织和明显的混晶，见图1。经过工艺改进，使用正火温度为950～960℃，保温时间2h，然后倒入150～200℃的护中随炉冷却后，其合格率达100％，组织均…     

20CrNiMo钢与Q345B钢的焊接工艺研究

对20CrNiMo钢及Q345B钢的焊接性进行分析研究,通过选择合适的焊接方法及材料、较小的热输入,辅以合理的预热温度和焊后热处理的工艺措施,进行了2种焊接方法的工艺试验。结果表明:所采用的焊接工艺完全达到了产品需求。