35CrMo合金钢调整套本体焊缝裂纹原因分析及解决措施

本文通过分析35CrMo合金钢的自身性能与可焊性、焊缝冷裂纹产生原因、热影响区性能变化原因及对策,总结出35CrMo合金钢焊接工艺特点及冷裂纹防止措施,制定出合理的焊接工艺——合理选择焊材、焊前预热工件与焊条、焊接过程控制、焊后热处理等措施,有效解决和防止了焊缝冷裂纹的产生,使产品各性能达到规定与使用要求,彻底解决了35CrMo合金钢实际生产中的焊缝裂纹问题。     

ZG35CrMo钢焊接工艺研究

ZG35CrMo的可焊接性能较差,易产生冷裂纹。通过焊前预热、层间温度控制及焊后热处理等手段获得了满足质量要求的焊缝。     

25CrMo与Q345D焊接裂纹敏感性研究

针对风力发电机轴与辐板焊接,提出采用25CrMo作为电机轴,Q345D作为辐板,研究两种材料的焊接性问题.计算25CrMo和Q345D的Ceq分别为0.65％和0.45％,说明25CrMo的焊接性较差,制订了焊前预热温度为250℃,层间温度不低于预热温度,550℃×3h焊后热处理缓冷的焊接工艺.采用MAG焊方法,选用ER49-1、ER55-G、ER50-6三种焊丝,在相同焊接工艺下进行焊接,通过斜Y型坡口焊接裂纹试验方法评定焊接裂纹率.试验结果表明,三种焊丝焊接焊缝表面均未有裂纹产生,断面裂纹产生在25CrMo与焊缝界面及两种母材的热影响区粗晶区,尤其是25CrMo粗晶区在焊后热处理时,造成裂纹进一步扩展,产生再热裂纹.焊接轴材料25CrMo和辐板Q345D选用ER55-G最优,其次也可选用ER50-6和ER49-1.     

10CrMo910钢焊缝焊接热循环的实时检测

针对10CrMo910钢焊后焊缝及近缝区常出现硬化和冷裂纹等问题,结合生产实际,采用合适的焊接工艺,对10CrMo910钢进行了成功焊接.焊接过程中将热电偶直接埋在焊缝里,实现了焊缝焊接热循环曲线的实时检测.检测到的热循环峰值温度最高为1701℃,较以往焊接热影响区热循环的研究结果提高了401℃.焊后的焊缝金属以不同的方式冷却,获得了10CrMo910钢油冷、空冷和砂冷后焊缝金属的焊接热循环曲线.     

铬钼合金耐热钢管道焊接施工技术

铬钼合金耐热钢管道具有良好的抗氧化性、热强性、抗硫和氢腐蚀性,在煤化工系统工程高温管道上广泛选用。但铬钼合金耐热钢淬硬倾向大,焊后容易产生延迟裂纹。此种材质管道的焊接施工难度大,焊缝质量要求高,焊接时要采取适当的工艺措施,选用合适的焊接材料以有效改善焊缝的应力状态,防止焊接裂纹的产生。施焊焊工必须具备相应资格,持证上岗,按焊接工艺指导书编制的焊接工艺卡要求进行施焊。     

大直径厚壁12Cr1MoVG钢主蒸汽管道对接焊缝裂纹补焊工艺研究

分析了12Cr1MoVG钢的大直径厚壁管对接焊缝产生焊接裂纹的原因,并针对某电厂主蒸汽用管道对接焊缝的表面裂纹,提出了小参数施焊、严格执行热处理工艺等一系列修补措施。焊后24 h的检验结果表明:严格执行彻底清除缺陷、小参数规范施焊、规范热处理等工艺措施是现场处理大直径厚壁12Cr1MoVG钢管焊缝裂纹的有效措施。     

P91钢管道现场施工焊接工艺及监督检验建议

通过现场多次对P91钢主蒸汽管道安装监督检验及定期检验时发现的主要质量问题进行分析,发现开裂部位主要分布在焊缝及热影响区,热影响区主要以纵向裂纹为主,焊缝区裂纹有横向也有纵向,不规则,文中主要以现场监督检验及定期检验时发现的缺陷,逆向追踪对比现场焊接工艺差距,通过对缺陷样管进行磁粉检测(MT)、渗透检测(PT)、射线检测(RT)、TOFD检测和金相组织分析等,发现国产的焊材CrMo9V在仰角焊位置容易产生气孔,且焊后表面容易开裂,进口焊材CHROMo9V则相对较好。通过分析P91钢管道相关焊接工艺和实际运行情况,找出了缺陷产生的原因,并提出了有效的预防措施,为后期的同类问题在监督检验及定期检验过程中提供一定的指导意义。     

K418与42CrMo异种金属激光焊的关键问题

研究了额定功率为3 kW的Nd:YAG激光焊焊接K418与42CrMo异种金属,通过光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分析了接头组织和成分.结果表明:由于K418与42CrMo热物理性参数的差异,焊缝靠近42CrMo侧易出现未熔合;在扫描电镜下焊缝区观察到裂纹,裂纹处的能谱分析表明:Mo,Al,Nb,Ti元素聚集.由于深熔焊焊接过程匙孔的不稳定和保护气流量大小等因素的影响,焊缝中易形成气孔.为了获得优良的焊接接头力学性能,需要优化焊接工艺参数,抑制焊缝区的未熔合、裂纹和气孔的形成.     

异种金属和镀层金属的焊接

20095214K418与42CrMo异种金属激光焊的关键问题／庞铭…／／焊接．-2009（5）：61-63 研究了额定功率为3kW的Nd：YAG激光焊焊接K418与42CrMo异种金属,通过光学显微镜、扫描电镜和能谱仪分析了接头组织和成分。结果表明：由于K418与42CrMo热物理性参数的差异,焊缝靠近42CrMo侧易出现未熔合;在扫描电镜下焊缝区观察到裂纹,     

焊接热输入对30CrMo钢焊接接头力学性能的影响

为了解决30CrMo锻焊曲轴的焊接质量问题,研究了焊接热输入对30CrMo钢焊接接头力学性能的影响规律,并针对焊条电弧焊(SMAW)和CO_2气体保护焊(GMAW)两种方法,找出了适合的焊接热输入范围。结果表明:随着热输入的增加,采用焊条电弧焊和CO_2气体保护焊的焊接接头抗拉强度均呈现下降趋势;采用焊条电弧焊的焊缝区和热影响区冲击功先增加后减小;采用CO_2气体保护焊的焊缝区冲击功减小,而热影响区冲击功先增加后减小;采用焊条电弧焊的热影响区硬度呈下降趋势,采用CO_2气体保护焊的热影响区硬度变化较小;采用两种焊接方法的焊缝区域硬度值总体呈降低趋势。当预热温度为220℃,热输入在8~24 kJ/cm范围内,采用焊条电弧焊和CO_2气体保护焊的焊接接头抗拉强度均能满足要求;热影响区及焊缝区域硬度值均低于350HV,不易产生冷裂纹。该工艺参数范围已成功应用于某30CrMo锻焊曲轴的焊接中,焊接质量良好,满足质量要求。     

核电站发电机焊接裂纹控制工艺研究

核电站发电机结构复杂、壁厚大,焊接后极易出现裂纹,文中通过分析焊缝裂纹生成机理,结合发电机结构特点,选择合适的焊接工艺,采用焊前预热和焊后缓冷,优化焊接顺序等措施,消除焊缝应力集中,避免产生焊接裂纹,以确保发电机组安装的焊接质量。     

254SMO/Q235B异种钢焊接接头显微组织的研究

在膨胀节生产过程中,发现管道的部分焊道出现了裂纹,为找出裂纹产生的原因,分别选用ERNiCrMo-3,ERNiCrMo-10及ERNiCrMo-14镍基合金焊丝,采用手工TIG焊对254SMO/Q235B异种钢进行焊接.焊后利用金相显微镜和扫描电子显微镜对焊接接头的显微组织进行了分析研究.发现采用ERNiCrMo-10焊丝进行焊接时,焊缝成形良好,未出现焊接裂纹;选用ERNiCrMo-3和ERNiCrMo- 14焊丝时,焊缝均有不同数量的微裂纹出现.研究结果表明,焊接裂纹为凝固裂纹,焊丝成分是造成焊接裂纹的主要原因之一,焊缝凝固模式为全奥氏体模式,有明显的凝固亚晶界(SSGB)、凝固晶界(SGB)和迁移晶界(MGB).     

高钢级管道环焊缝裂纹失效分析

含裂纹缺陷的环焊缝失效分析,是解决X70及以上高钢级管道环焊缝质量风险的必要环节。文中对现阶段含裂纹缺陷的环焊缝排查和失效分析进行了梳理和成果总结分析,及时发现问题和规律,为后续安全管控和裂纹机理研究提供参考。已有失效分析规律总结如下：X70及X80管道环焊缝裂纹以根焊开裂形式为主;变壁厚、管道顶部和底部等位置容易发生环焊缝裂纹缺陷,焊接施工和缺陷无损检测及评判时应重点关注,尽量避免漏评误判;焊瘤、错边、余高等外观检测指标超标,导致环焊缝成形较差,影响裂纹缺陷的检出并加重根焊位置的应力集中。基于上述规律,建议对新建管道需加强针对管道环焊缝外观检测、根焊裂纹检测工艺。而对于在役管道,重点防范弯曲等附加载荷影响,依托环焊缝裂纹失效分析,进一步研究环焊缝裂纹形成的微观机理和控制参数。     

大直径法兰装配拼焊工艺

就大直径不锈钢法兰的组装拼焊而言 ,一方面要采用合理的焊接方法 ,以有效地控制焊件变形 ;另一方面需选择适当的焊接参数。在防止焊缝热裂纹的同时 ,避免因刚性拘束过大、焊缝金属过少而出现的焊缝开裂现象。焊后对焊缝表面进行检查及超声探伤检验。因此制定合理的拼焊工艺十分重要。1　试验材料试验法兰材料为 1Cr18Ni9Ti,法兰厚度 15 0mm ,外径 15 0 0mm。由于奥氏体柱状晶的方向性很强 ,易产生杂质的偏析及晶格的聚集 ,同时奥氏体膨胀系数大 ,因此焊接时易产生裂纹。为提高焊缝的抗裂性 ,焊接材料选用与其匹配的低氢型A10 7电焊条。2…     

风机轮毂内配电柜支架焊缝处裂纹成因及处理方法

针对鲁能小草湖风电场风机轮毂内配电柜支架焊缝处出现裂纹的问题,进行了配电柜支架材料的成分分析、加强板焊接分析、支架焊接工艺分析等,综合判断了配电柜支架裂纹产生的原因,并提出消除配电柜支架裂纹的措施,包括焊前预热和焊后热处理,支架焊缝形式由对接变为角接,加强方式由加强板变为加强筋,采用CO_2气体保护焊等。通过对配电柜新支架焊缝进行探伤,未发现裂纹,证明新工艺有效避免了裂纹的产生。     

5083���Ͻ�Ʋ㲿���ǽӽ�ͷ�������Ʒ���

 结合具体的焊接结构和实际的生产工艺,对5083铝合金部件角接接头焊后延迟裂纹的成因进行了分析。排除了焊接工艺和冶金因素的影响,研究认为工件焊后立即进行热矫正导致了焊缝周围应力过大,破坏了焊缝中未凝固的液相,这是产生延迟裂纹的直接原因,焊缝周围较大的刚性限制了焊接应力的释放是产生延迟裂纹的辅助因素。提出避免焊后立即进行热矫正是控制延迟裂纹产生的有效措施。     

高匹配搭接角焊缝力学性能及应用效果分析

采用等匹配和高匹配焊材完成了高钢级B型套筒修复高钢级管道的试验研究. 结果表明,等匹配焊接和高匹配焊接的角焊缝焊接接头都具有良好的拉伸强度和冲击韧性,高匹配焊接接头熔覆金属的冲击韧性略低于等匹配,其焊接接头延展性略差;施焊后等匹配搭接角焊缝未发现焊接缺陷,焊接接头维氏硬度最大值为293 HV10,出现在角焊缝外表面与套筒搭接焊缝处;高匹配搭接角焊缝出现了起源于角焊缝外表面层的横向裂纹,且该焊接接头硬度整体偏高,最大值出现在外表面中心位置焊缝处,为403 HV10,与裂纹起裂位置对应,其产生原因与焊接过程中不同部位熔池金属冷却速率有关,尤其是外表面盖面焊处冷却速度较快,外壁层硬度值异常偏高,萌生裂纹.因此建议搭接角焊缝焊接焊材选择时,在不影响密封和承载前提下,可尝试降低焊缝匹配强度等级.     

5083铝合金镀层部件角接接头焊接裂纹分析

结合具体的焊接结构和实际的生产工艺,对5083铝合金部件角接接头焊后延迟裂纹的成因进行了分析。排除了焊接工艺和冶金因素的影响,研究认为工件焊后立即进行热矫正导致了焊缝周围应力过大,破坏了焊缝中未凝固的液相,这是产生延迟裂纹的直接原因,焊缝周围较大的刚性限制了焊接应力的释放是产生延迟裂纹的辅助因素。提出避免焊后立即进行热矫正是控制延迟裂纹产生的有效措施。     

42CrMo钢与Q235钢焊接冷裂敏感性研究

采用理论计算、维氏硬度试验及斜Y形坡口焊接裂纹试验方法研究42CrMo钢与Q235钢焊接的冷裂纹敏感性。结果表明,中碳调质钢42Cr Mo的碳当量w(C)_(eq)为0.911 7%,具有很大的淬硬倾向,极易产生冷裂纹;斜Y形坡口试验结果表明,随着预热温度的变化,表面裂纹率没有发生改变,断面裂纹率显著降低。在预热300℃,焊后550℃保温3 h,42CrMo钢一侧的粗晶区及焊缝淬硬组织减少,维氏硬度均低于HV5350,该焊接工艺下可获得抗裂性优良的焊接接头。     

2A14高强铝合金电子束焊接头缺陷分析

研究了2A14铝合金在电子束焊接中的主要缺陷,分析了焊接缺陷的形貌特点、形成原因和控制措施,为铝合金电子束焊接接头质量的提高提供了依据.结果表明,在铝合金电子束焊接头中的裂纹为结晶裂纹,增加电子束流搅拌以减少成分偏析,细化组织可减少裂纹的产生;彻底清除氧化膜、增加扫描频率、实施焊后重熔均可有效地减少焊缝气孔的产生;焊后重熔和增加搅拌同样对焊缝内的根部缩孔有一定的改善作用;在焊接结构上采取适当措施解决焊缝下榻;焊接接头的软化通过焊后热处理得到明显改善.