SA335-P91钢焊接及焊后热处理工艺

经过对P91钢焊接性能的分析,发现其冷裂纹敏感性较大,以及具有一定的热裂纹敏感性。针对其焊接特点,选择GTAW(TGS-9CB焊丝)+SMAW(9MV-N焊条)的焊接工艺及焊后缓冷的热处理工艺,所获得的接头经理化试验后各项指标合格,证明焊接工艺是可行的。     

SA335-P91与SA335-P22异种钢焊接

在分析了SA335P91 SA335P22钢焊接接头存在的问题后,提出了在焊接工艺上解决这些问题的措施,从而确定了切实可行的焊接工艺及焊后热处理工艺.     

SA335-P91钢的焊接工艺试验

本文对ＳＡ３３５－Ｐ９１钢的焊接工艺特点，预热，焊接和焊后热处理等工艺规范，及提高冲击韧度途径进行了探讨，并对焊接接头进行了各项性能试验，取得良好的结果，该工艺应用于华能福州电厂二期工程３５ＭＷ机组的焊接，取得圆满成功。     

SA335-P91钢的焊接工艺探讨

针对SA335－P91钢的焊接特点，以湄洲湾火电厂主要蒸汽管道焊接工艺为例，分析了通过对焊接热输入、焊前预热、道间温度、后热、焊后热处理多层多道焊等焊接工艺参数的控制，以及为防止该钢焊后产生冷裂纹和提高接头冲击韧度而采取的措施。     

SA335-P91钢的焊接

近年来 ,我国从美国、日本引进的一种新型马氏体耐热钢SA335 -P91,用于大中型、高参数电站主蒸汽管、再热蒸汽管热段和锅炉末级过热器出口联箱等重要部件。本文介绍了珠海发电厂 2× 660MW机组安装工程中SA335 -P91钢材的焊接经验。     

超超临界机组SA335-P92钢焊接工艺方案和焊接工艺评定实践

本文分析了SA335-P92钢的焊接性,阐述了P92钢焊艺评定方案的制定、实施及工艺试验.根据试验结果对P92钢的焊接工艺进行了总结,找出了提高P92钢焊奈电孤焊焊缝冲击韧性的方法,并提出了工程焊接与工艺试验存在的差别及焊接时需要注意的问题.     

SA335-P91管道焊接工艺

介绍了大型火电机组SA335-P91钢主蒸汽管道的焊接工艺.采用此焊接工艺,P91管无损探伤一次合格率能达到98%以上.     

中频感应热处理对SA335-P92钢焊接接头组织和力学性能的影响

采用中频感应热处理法对SA335-P92钢焊接接头进行了焊后热处理,通过拉伸试验、冲击试验、弯曲试验测试和金相组织观察分析了中频感应热处理对接头的力学性能和组织的影响。结果表明:相对于柔性陶瓷电阻加热方法,采用中频感应热处理得到的焊接接头的组织和力学性能沿管壁方向的分布较均匀,焊接接头抗拉强度、焊缝区的冲击功及弯曲性能均满足标准要求。     

SA335-P91钢主蒸汽管道的焊接

本文结合2×600 MW超临界发电机组安蓑工程中SA335-P91主蒸汽管道焊接施工经验,通过对SA335-P91钢焊接性能分析,介绍了为保证焊接接头的焊接质量,从焊前准备到焊后检验整个过程所采取的焊接及热处理工艺.     

核电站新型耐热钢SA335-P91的焊接工艺

新型耐热钢SA335-P91具有良好的高温持久强度、热稳定性和高温抗蠕变能力等综合性能,在常规电厂高压给水过热器、锅炉再热器、主给水管道及主蒸汽管道上获得广泛应用。为提高核电站的热效率和满足设备在高温下长期服役运行的需要,第三代核电站EPR首次采用了SA335-P91钢。本文针对以往电站实际产品焊接过程中出现的焊接缺陷进行了分析和验证。研究表明,通过选择适当的焊材,控制各项焊接工艺参数、预热和热处理工艺,确保SA335-P91钢的焊接接头性能,从而保证使用该材料的设备在核电站运行期间的结构和安全功能完整性。     

SA335-P91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺

针对电站CFB锅炉安装及检修过程中常遇到的P91与12Cr1MoV异种钢接头的焊接,进行了焊接性分析,按低匹配原则选择了焊接材料,采用了钨极气体保护焊加焊条电弧焊的组合焊接工艺.实践证明,采用这种工艺焊接,获得了优良的焊接接头,保证了设备安全可靠的运行.     

SA335P91钢的焊接工艺

ＳＡ335Ｐ91钢是一种改进型的 9Ｃｒ- 1Ｍｏ钢 ,是由美国橡树岭国家试验室 (ＯＲＮＬ)和美国燃烧公司(ＣＥ)研究开发的 ,它是一类在 9Ｃｒ- 1Ｍｏ钢基础上加入了Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｔｉ、Ａｌ合金元素的改进型新钢种。由于该钢种具有良好的抗高温氧化和抗蠕变性能 ,同时热强性好 ,能有效地减轻结构自重 ,因而近几十年应用在美、欧、日等发达国家的电站设备中。我国也从 2 0世纪 90年代中期引进了该钢种 ,并应用于十余座火力发电厂中 ,但由于Ｐ91钢属马氏体钢 ,具有一定冷裂倾向和接头脆化倾向 ,因而对焊接工艺和热处理工艺有严格的要求 ,操作技…     

基于计算机仿真的SA335-P92钢管局部焊后热处理温度场研究

基于ANSYS有限元分析软件,建立了SA335-P92钢管的局部焊后热处理有限元模型,对焊后热处理的温度场进行了模拟,并将模拟结果与试验结果进行了对比,分析了加热、保温、冷却不同阶段接头附近的温度场分布。结果表明,在P92钢管焊后热处理过程中,轴向方向上加热区域始终保持最高温度,保温区次之,而自然对流区温度较低;随着距焊缝中心轴向距离的增加温度逐渐降低。温度场模拟值与实测值较为吻合,表明建立的有限元模型可用于焊后热处理温度场模拟。在加热阶段,加热区域温度升高速率最快,保温区次之,自然对流区由于散热较快,温度升高速率较慢;保温阶段,随着保温时间的延长,钢管轴向温差和焊缝中心内外壁温差均逐渐减小。     

电站锅炉SA335-P91钢焊接接头的超声检测

SA335-P91钢是美国于20世纪70年代末开发的一种改良的9Cr-1Mo钢,在原9Cr-1Mo马氏体钢中加入V,Nb等合金元素得到的新型马氏体耐热钢,以其热膨胀系数,弹性模量、蠕变性能以及抗氧化性等多方面的优点在许多国家的电站主蒸汽管道中得以广泛应用。P91钢焊接接头中常见的缺陷有气孔、夹渣、未焊透、未熔合和裂纹等,与普通钢焊接接头类似。但由于SA335-P91钢的组织和声学特性等与普通碳素钢存在差异,因此进行超声检测时务必要考虑这种差异。1P91钢中的横波声速和K值在20℃时,P91钢的弹性模量E=218GPa,密度ρ=7.78t/m3,泊松比取δ=0.29,可得…     

电站锅炉SA335-P91高温高压蒸汽钢管焊接工艺

SA335P91钢属改良型9Cr-1Mo高强度马氏体耐热钢,与传统的Cr-Mo耐热钢相比,具有高温强度高、抗蠕变性能和抗氧化性能好等优点。SA335P91钢焊接性的主要问题是冷裂纹敏感性较强以及冲击韧性下降。针对上述问题进行焊接工艺评定试验,选择GTAW+SMAW焊接方法,制定了合理的焊接工艺:氩弧焊封底时其预热温度为100℃～150℃,焊条电弧焊的焊前预热温度为200℃～300℃;焊条电弧焊层间温度应为200℃～300℃;焊接线能量在25～30 kJ/cm以下,GTAW在12～15 kJ/cm;焊后热处理温度750℃～770℃,保温4～6 h,升降温速度小于150℃/h。根据现场环境条件,采取有效的工艺控制措施,获得了较好的焊接质量,综合性能良好。     

600 MW超临界机组SA335-P91钢免根透焊接工艺控制

在开封火电厂2×600 MW扩建工程2#机组中,壁厚δ≥70 mm的P91壁厚大径管共计53道。施工中首次采取免根透、严格控制工艺过程方法,确保P91厚壁大径管的焊口质量。主要从保证充氩质量、严格监控焊接工艺参数、选择适当的焊接规范等方面进行控制,在施工过程设专人旁站监督、记录。同时对工艺控制过程做了大量工作,如:精确计算焊接层数、绘制焊缝示意图、管材性能分析、焊接、热处理工艺性分析、旁站记录表设计、增加坡口着色检验、根部双重保护、准确测温(增加远红外测温仪)、热处理温差控制、加热器、保温棉布置包扎策略等。     

SA335-P91钢的大直径厚壁管道裂纹的焊接修复

通过对SA335-P91钢的焊接性能分析,对焊接热输入、焊前预热、道间温度等工艺应注意的问题做了准确把握,一次性成功修复SA335-P91钢大直径厚壁管道裂纹,开创了本公司成功返修P91钢大口径管的先例,为本公司对P91钢大口径管的焊接修复积累了宝贵经验.     

焊接工艺参数对 SA335-P91炉管接头韧性的影响

采用系列冲击试验方法研究了焊接热输入和道间温度对P91钢的焊接接头冲击韧度的影响，并规定了手工氢弧焊的焊接热输入上、下限值和合理的道间温度。研究结果表明：焊接热输入的大小和道间温度的高低对于焊接接头的冲击韧度有较大,影响并随二者增大，焊接接头尤其是熔合区及热影响区粗晶区的韧性变差，这主要是这些区域中的马氏体束的尺寸变大及产生了许多粗大球状碳化物的缘故。     

ASTM A335-P91/T91 钢焊接工艺探讨

随着火力发电机组单机容量的逐渐加大和工况参数的不断提高，火力发电机组高温耐热蒸汽管道的壁厚也在不断增加。如目前国内已安装的火力发电机组其主蒸汽管道(选用ASTMA 335-P22)壁厚已达100mm。     

回火和时效对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响

系统研究了不同回火和时效工艺对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响。结果表明,SA335 P92钢焊接接头760℃回火后的硬度和冲击性能均优于740℃回火处理和三次修复;相同应力下,三次修复试样的蠕变断裂速率显著快于另两种工艺试样,这表明SA335 P92钢焊接接头修复次数不应超过两次。经回火处理后,焊缝力学性能随时效时间延长降低;时效导致热影响区的软化区从距熔合线3 mm移到距熔合线2 mm处。