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采用变形热膨胀相变仪测定了700 MPa级集装箱用耐候钢的奥氏体连续冷却曲线,并对实验钢进行轧制及周期浸润腐蚀实验,研究了实验钢的奥氏体连续冷却转变行为,轧制工艺对组织性能的影响以及实验钢在工业大气环境下的腐蚀行为。结果表明,所制备的高强耐候钢综合性能优异,屈服强度在770 MPa以上,抗拉强度在840 MPa以上,伸长率达到16%。实验钢的组织为均匀细小的贝氏体,第二相粒子主要是TiC,尺寸在100 nm以下,纳米级含Ti析出相起到了良好的细化组织和析出强化效果。实验钢具有良好的耐大气腐蚀性能,其相对Q345B的腐蚀速率为50.7%,与Q345B相比,耐候钢在腐蚀过程中所生成的锈层更加均匀致密,与基体结合更加牢固,对基体具有更强的保护能力。 相似文献
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攀钢最近成功开发出铁道货车用450MPa级高强耐候热轧钢板,并已正式开始生产使用。
攀钢为研发这一高技术含量的新产品,突破了低碳低硫钢冶炼技术、高氮含量添加技术、钒氮强化技术和组织控制技术等技术难题,采用了钒氮合金合金化增氮、钢液钙处理和控制轧制等先进工艺技术,研发的高强耐候板不仅强度高、韧塑性好, 相似文献
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利用扫描电镜、激光共聚焦显微镜、室温拉伸、低温冲击测试等试验方法,采用了正火、强化正火、正火+400 ℃回火的热处理工艺,研究了不同正火工艺对420 MPa级海洋风电用钢板组织和性能的影响。结果表明:通过正火处理后,正火态试验钢的平均晶粒尺寸由轧态试验钢的8 μm细化至6 μm,带状组织得到改善,强度与低温冲击性能均得到提升,屈服强度提升至442 MPa,-50 ℃下的冲击吸收能达到120 J;通过正火+400 ℃回火处理后,平均晶粒尺寸为7 μm,虽然大幅度提升了钢的低温冲击性能,-50 ℃下的冲击吸收能量达到194 J,但是钢的屈服强度降低为422 MPa。强化正火后组织为铁素体+珠光体+少量贝氏体,平均晶粒尺寸为5.6 μm,屈服强度提升至460 MPa,断后伸长率和低温冲击吸收能量相较于正火后试验钢有所降低但仍能满足EN10025性能标准,达到强韧性的最佳匹配,是生产420 MPa级海上风电用钢的最佳热处理工艺。 相似文献
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345 MPa级耐候钢在冷加工过程中出现切割分层以及冷弯开裂两种缺陷。利用金相显微镜、扫描电镜、能谱仪对以上缺陷进行了观察、检测与分析。结果表明,切割分层缺陷与钢材基体中的Mn S夹杂有关。带状Mn S夹杂硬度高,脆性大,在切割变形过程中与基体组织变形不协调导致分层。冷弯开裂缺陷与钢材基体中的P偏析有关。P含量较高的偏析带组织异常粗大,塑性低。在冷弯变形过程中,偏析带内的夹杂物周围、偏析带与基体结合处易滋生裂纹。随着变形量的加大以及裂纹扩展,偏析带和钢板外侧基体断裂,形成冷弯开裂缺陷。 相似文献
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终冷温度对不同成分700MPa级耐候钢组织和性能的影响 总被引:1,自引:1,他引:0
针对两种不同成分的700MPa级超高强度耐候钢,利用金相显微镜、扫描电镜及透射电镜进行了组织观察,检验了硬度,研究了终冷温度在550~680℃之间变化对试验钢组织和性能的影响.结果表明,在其它工艺相同的情况下,终冷温度控制在约600℃,两种成分的试验钢均可得到良好的组织和性能;随着终冷温度的降低,钢的显微组织由多边形铁素体和少量珠光体转变为铁素体和贝氏体为主,铁素体基体上均匀分布着细小析出相;添加Mo的试验钢贝氏体含量高;硬度呈现先升高后降低的趋势. 相似文献
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采用热模拟试验机研究了添加Ni、Cr、Cu的车厢用微合金化耐候钢的过冷奥氏体连续冷却相变行为,并建立了试验钢的静态和动态CCT曲线。结果表明,在无变形条件下,试验钢在各冷速下均不能获得全铁素体组织,冷却速率为0.2 ℃/s时,室温组织中的铁素体含量最高,为41%,平均晶粒尺寸为36.9 μm;在施加30%变形量的条件下,试验钢在0.2 ℃/s冷速下可获得全铁素体+极少量珠光体组织,平均晶粒尺寸为17.9 μm,具有较好的耐腐蚀能力。当冷却速率在0.2~0.5 ℃/s之间(铁素体+珠光体相变区间),提高冷却速率可以增加试验钢的硬度,在施加30%变形量和0.2 ℃/s冷却速率条件下,试验钢的宏观硬度值达181 HV30。 相似文献
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用扫描电镜和电子探针研究了含Ni和不含Ni两种成分的345 MPa级耐候钢的Cu富集行为。经1200℃保温2 h后,含Ni钢的氧化层较薄,厚度为132μm,大量白色富铜相在外氧化层中形成。在热轧除鳞时,含富Cu相的外氧化层脱落,热轧板表面形成较平整的二次氧化铁皮,钢板表面光滑。不含Ni耐候钢的氧化层较厚,为177μm,富Cu相主要在内氧化层中形成,并沿奥氏体晶界渗入基体。富Cu的内氧化层粘附于基体表面,不易随鳞脱落,在热轧时轧入基体,使得热轧板表面粗糙。本文通过试验分析提出了在钢中添加Ni避免热脆的机理。 相似文献
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《连铸》2019,(6)
针对420 MPa级别海洋工程用热轧H型钢,在800~1 100℃、变形速率为0.01~5 s-1条件下进行了等温单道次轴向热压缩试验研究。根据Gleeble3800热模拟试验机试验结果,绘制应力—应变曲线并获得峰值应力,建立了该级别钢的热压缩变形抗力本构方程及热加工图并对其通过观察形变组织进行验证。结果表明:在0.01~1 s-1较低应变速率下主要以发生动态再结晶为主,第二相粒子沉淀析出使得5 s-1条件下发生加工硬化现象,呈现动态回复;综合分析热加工图与变形后组织得到真应变0.4时的适合热加工工艺区间为温度范围1 000~1 080℃,应变速率0.01~0.5 s-1;真应变0.6时的适合热加工的工艺区间为温度范围1 000~1 060℃,应变速率0.05~0.3 s-1,为后续热加工工艺提供了可靠的保证。 相似文献
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采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)、电子背散射衍射(EBSD)等试验,分析了不同Si元素含量(质量分数,%)对800 MPa级低合金高强(HSLA)钢焊材熔敷金属组织特征及韧性的影响.结果表明,当Si元素含量从0.45%增加到0.66%时,熔敷金属(0.035C-0.45Si-1.47Mn-2.56Ni-0.68Cr-0.62Mo)的屈服强度从850 MPa增大到895 MPa,抗拉强度从917 MPa增大到954 MPa,-50℃冲击吸收能量从115 J降低到73 J;当Si元素含量为0.45%时,熔敷金属显微组织主要由板条贝氏体及部分粒状贝氏体和板条马氏体组成,各组织间呈相互交织状分布;而当Si元素含量增大到0.66%时,组织主要由细长条状的板条马氏体及部分板条贝氏体组成;随着Si元素含量增大,组织长宽比明显增大,且组织之间趋于平行分布.熔敷金属由γ(奥氏体)→贝氏体/马氏体混合组织转变时的相变温度随着Si元素含量增加而降低,随着Si含量增大,熔敷金属板条和板条块亚结构由交织的短条状向平行的细长条状转变,板条束亚结构尺寸明显变大,板条束亚结构... 相似文献
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随着装备制造不断向着大型化、高端化和轻量化方向发展,对所使用结构钢板的强度、强韧性等提出了更高的要求。通过低碳当量和微合金化的成分设计,利用控制轧制和热处理相结合的方法,并协同细晶强化和纳米析出强化等方式,获得了强韧性匹配良好的屈服强度1 400 MPa级别超高强结构钢板,分析了不同热处理工艺对试制钢板组织和力学性能的影响规律,并在国内某钢企进行工业化试生产。结果表明:试制钢板在920℃淬火、180℃回火后,获得超细晶的回火板条马氏体组织,此时的强韧性配比最佳,屈服强度大于1 400 MPa,抗拉强度大于1 600 MPa,伸长率大于11%,-40℃冲击功大于40 J,产品综合性能良好。 相似文献
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采用焊条电弧焊在50 mm厚的Q345R板材上进行尿素级不锈钢焊材的堆焊试验,焊接材料采用E310Mo-15不锈钢焊条。对堆焊层的耐腐蚀性能和力学性能进行了测试,对堆焊工艺参数进行了工艺评定。结果表明,所选的焊接材料及工艺参数合理。经拉伸试验、弯曲试验和晶间腐蚀等试验检测,堆焊层的各项性能均合格;金相检查发现的少数缺陷均在标准规定的合格范围内。焊接工艺评定合格,可实现在碳钢板材上进行尿素级不锈钢焊材堆焊。 相似文献