饱和砂土液化判别准则的探讨

首先对目前常见的饱和和砂土液化差别准则的适用性进行了讨论结果表明，由于实际的饱和砂土与室内试样在受力条件和变形约束条件上均存在着相当大的差异，因此，这些准则一般不能直接用于土体的液化分析，根据液化的定义，笔者了一种统一的判别准则。     

饱和砂土液化判别准则的探讨

首先对目前常见的饱和砂土液化判别准则的适用性进行了讨论。结果表明 ,由于实际的饱和砂土与室内试样在受力条件和变形约束条件上均存在着相当大的差异 ,因此 ,这些准则一般不能直接用于土体的液化分析。根据液化的定义 ,笔者推出了一种统一的判别准则     

几种砂土液化判别方法的分析探讨

饱和砂土的地震液化问题是进行基础处理的主要依据,实际勘察过程中,最主要最常见的是采用标准贯入击数进行评价,而不同规范对于标准贯入击数的修正值和临界值计算方法不同,文章以某建筑物为例,采用不同的方法进行判别,探讨其中的差异。     

细粒含量对饱和砂土液化特性的影响

通过对原状土样进行共振柱和动三轴试验,排除扰动样对原状土体结构性的破坏,研究不同细粒含量对饱和砂土动剪切模量和液化强度的影响。研究结果表明,在细粒含量小于30％时,由于细颗粒赋存于砂颗粒骨架形成的孔隙中,在砂颗粒之间起到类似于“滚珠”的作用,使得饱和砂土的抗液化强度随细颗粒的增加而降低。大于30％时,细颗粒逐渐占据砂颗粒形成的孔隙因而起着土体骨架的作用,并和砂颗粒一起承担由循环荷载引起的剪切变形,表现为抗液化强度随细粒含量的增加而升高。     

细粒含量对饱和砂土液化特性的影响

通过对原状土样进行共振柱和动三轴试验，排除扰动样对原状土体结构性的破坏，研究不同细粒含量对饱和砂土动剪切模量和液化强度的影响。研究结果表明，在细粒含量小于30%时，由于细颗粒赋存于砂颗粒骨架形成的孔隙中，在砂颗粒之间起到类似于“滚珠”的作用，使得饱和砂土的抗液化强度随细颗粒的增加而降低。大于30%时，细颗粒逐渐占据砂颗粒形成的孔隙而起着土体骨架的作用，并和砂颗粒一起承担由循环荷载引起的剪切变形，表现为抗液化强度随细粒含量的增大而增大。     

应用模糊数学综合判定饱和砂土地震液化的研究

应用模糊数学,研究饱和砂土地震液化的主要因素,通过建立隶属函数、模糊矩阵和权重向量,得出液化评定指标及其等级划分,并通过工程实例说明.同时,以文中计算成果与现行规范计算成果进行对比,得到一致的判定.     

饱和层状砂土地震液化特性模拟与改良

探究在地震作用下饱和层状砂土液化规律,并通过设置抗液化桩、隔振墙等装置,研究该装置 对土体的抗液化性能的影响。文章基于基底压应力法算得静力部分的各土层位移量,同时基于液化判 别准则和理论,结合辽宁省文化艺术中心和省博物馆新馆工程背景,应用有限元软件,通过选取峰值加 速度为 0．6ｇ的水平向 Ｋｏｂｅ地震波进行计算,对各土层位置超孔压比、超孔隙水压力和有效应力等进行 研究,对此时各层位置土体的液化情况进行对比分析。得到了抗液化桩、隔振墙能不同程度地减小土体 地震液化响应的结论。     

砂土液化机理及其判别方法研究

在分析了地震力作用下饱和砂土液化机理的基础上，分析了影响饱和砂土液化的各种因素，并对其判别方法进行了深入探讨，为实际工程中防治砂土液化提供理论依据与评价标准。     

饱和砂土地震液化研究方法概述

国内外研究人员在砂土液化机理、影响因素和判别方法等方面进行了深入的研究,取得了一定的成果.概述了广泛使用的砂土液化判别方法,评述了其优缺点,重点介绍了判别砂土液化新方法的研究动态.     

饱和砂土液化应变发展过程的研究

通过动三轴试验，研究了洞庭湖区饱和砂土液化过程中轴向应变的发展规律，根据应力-应变滞回环随振动次数的变化，将液化过程划分为4个阶段，并将轴向应变与砂土的应力路径、孔隙水压力的变化相联系，研究表明：砂土的应变与应力状态紧密相关.据此，观测轴向弹性模量随应变的发展而逐步衰化的过程，有助于进一步了解砂土液化的过程.     

饱和砂土液化后强度与变形特性的试验研究

利用GDS 10Hz/20kN双向振动三轴系统,进行了饱和砂土液化后静力再加载试验。从砂土受振动荷载结束后所处的拉伸、压缩两种状态出发,对饱和砂土液化后的强度变形特性进行分析,研究了液化程度和围压对饱和砂土液化后不排水变形特性的影响。试验结果表明,振后处于拉伸状态的试样,液化后的变形由低强度段、超线性强度恢复段和次线性强度恢复段三段组成。振后处于压缩状态的试样,液化后的变形则只有次线性强度恢复段。提出了统一描述两种状态下砂土液化后应力应变关系的三阶段模型,并给出了模型参数的推导过程。与试验结果对比显示,该模型的预测值与试验值吻合较好,说明该模型有较好的适用性。     

用剪切波速评价饱和砂土液化性能的试验研究

应用剪切波速和振动三轴联合试验装置，通过对原状和重塑饱和砂土的联合对比试验，研究了剪切波速与饱和砂土抗液化强度之间的相关关系。在此基础上，对一种饱和细砂的剪切波速与液化强度之间的定量关系进行了联合试验研究，结果表明，利用剪切波速作为一个控制参数，有可能依据重塑土样的剪切波速与抗液化强度之间的定量关系评价原位饱和砂土的抗液化强度。     

强夯法消除饱和砂土地基液化的应用初探

分析了应用强夯法处理饱和砂土地基液化的几个主要影响因素，并运用工程实例加以说明。     

饱和砂土地震液化强夯地基处理试验技术探讨

南水北调中线一期工程是我国继三峡工程、西气东输、西电东送之后又一特大型工程。南水北调中线工程总干渠渠道长,沿线地质情况变化复杂,需要根据不同的地质情况。设计采用不同的地基处理方法。对南水北调中线一期工程潮河段具饱和砂土地震液化潜势的渠堤采用强夯和挤密砂石桩的地基处理方法。为确保工程质量达到设计要求,从开始地基处理就必须高标准、严要求。本文结合南水北调中线一期工程总干渠潮河段五标渠道工程,简要介绍了渠堤饱和砂土地震液化强夯地基处理的试验技术和安全施工。     

利用剪切波速对饱和砂土地震液化的判别

现行有关抗震规范的液化判别方法大多使用标贯试验方法,最大判别深度不超过20 m,而近些年来的地震灾害调查显示超过20 m的饱和砂土深层液化现象是客观存在的。为此,基于Kayne场地液化数据库和修正的双曲线模型,建立了临界剪切波速液化判别公式,其判别成功率可达到80%以上。以西藏某水利枢纽为例,结合现行规范中的判别方法,对比分析并评价了本文剪切波速液化判别方法的适用性。结果表明:(1)对于埋深20 m以内的饱和砂层,《水力发电工程地质勘察规范》(GB 50287—2016)中规定的标贯判别方法得到的液化判别结果最为安全;(2)《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)中规定的剪切波速液化临界曲线,对埋深超过20 m的饱和砂层液化判别过于保守,在高地震烈度时可导致极其密实的砂土被判别为液化,但在Ⅶ度时,该法对埋深10 m以内的浅层砂土的液化判别结果偏不安全;(3)对于高地震烈度区或者埋深超过20 m的深层液化判别来说,本文剪切波速方法既能克服《岩土工程勘察规范》(GB 50021—2001)判别方法过于保守的弊端,又能得到相对合理的液化判别结果。当场地缺少标贯数据或者需要对埋深超过20 m的砂土进行液化判别时,本剪切波速判别液化方法具有较强的实用性。     

饱和砂土液化后强度与变形特性的试验研究

利用双向振动三轴试验装置,进行了饱和砂土液化后静力再加载试验。从砂土受振动荷载结束后所处的拉伸、压缩两种状态出发,对饱和砂土液化后的强度变形特性进行分析,研究了液化程度和围压对饱和砂土液化后不排水变形特性的影响。试验结果表明：振后处于拉伸状态的试样,液化后的变形由低强度段、超线性强度恢复段和次线性强度恢复段三段组成;振后处于压缩状态的试样,液化后的变形则只有次线性强度恢复段。提出了统一描述两种状态下砂土液化后应力应变关系的三阶段模型,并给出了模型参数的推导过程。与试验结果对比显示,该模型的预测值与试验值吻合较好,该模型有较好的适用性。     

砂土液化的评价问题

从砂土液化的机理和影响因素分析了砂土液化判别方法中存在的问题,提出了应如何正确进行初判和复判的浅见,具有理论指导和实际工程意义。     

循环扭剪试验中饱和砂土的某些动力特性

本文用国内研制的首台循环扭剪三轴仪研究了饱和砂的动强度和液化的特性，围绕着模拟现场地震时土体应力条件，系统地进行了等压无预剪固结，等压有预剪固结和偏压无预剪固结的不排水循环扭剪试验，并将扭剪试验与一些相应动三轴试验结果作了比较，根据循环扭剪的试验结果，文中给出了一个孔压增长的概化模式。     

南水北调中线挤密砂石桩处理饱和砂土液化工艺探讨

本文分析了饱和砂土地震液化的危害、成因及其影响因素,介绍挤密砂石桩施工工艺试验情况,探讨了采用螺旋钻引孔振动沉管法和锤击引孔振动沉管法挤密砂石桩施工工艺。检测结果表明,在南水北调中线潮河段应用上述施工工艺,均能完全消除渠道地基的地震液化问题,满足设计要求。     

不同路径下饱和砂土的动力特性模型

通过对南京长江砂土在等动应力比下的固结不排水动三轴试验，研究了饱和砂土在不同动应力路径条件下的强度和变形特民生，针对动静叠加的加载方式，给出一种合理的动强度的表示方法，试验结果表明，动 力路径对土的动强度和动应力变有关系有着显著的影响，在一定的等动应力比范围内，土的动应力应变关系具有较好的归一性。