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本文对10Ti钢CO_2气体保护焊的焊接接头性能进行了研究,并将接头组织及性能与手工焊接头作了比较,结果说明10Ti新钢种适宜于CO_2气体保护焊施焊,用此工艺可获得综合机械性能良好的焊接接头。 相似文献
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三钢开发10B21钢初期,Ti的收得率不稳定,终点Ti含量波动大,对产品的性能造成不利影响;通过稳定控制钢液中的[Als],优化精炼炉渣成分以及控制渣的氧化性,降低精炼过程二次氧化等措施,Ti收得率可稳定控制在65%~80%的范围,提高了Ti目标含量(400±70)ppm的比例,取得了良好的效果。 相似文献
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采用圆形横截面光滑试样,通过轴向不同应变幅控制的低周疲劳试验,研究了10CrNiMo高强钢的低周疲劳特性,包括循环应力-应变行为、应变-寿命特点、循环应力响应及其力学滞后现象,给出了相应的疲劳参数、循环软硬化特性及应变滞后规律.对裂纹扩展方向及试样疲劳断口的观察表明:裂纹扩展面与轴向力呈现多角度关系,裂纹萌生于试样表面,沿断口周边分布,且具有多源性;疲劳裂纹主要以锐化——钝化机制扩展. 相似文献
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利用旋转弯曲疲劳试验方法,研究了Nb和Ti微合金化20CrMn齿轮钢(20CrMnNb钢:w(Nb)0.077%;20CrMnTiNb钢:w(Nb)0.048%+w(Ti)0.038%)经1 000℃高温渗碳后的疲劳性能。结果表明,Nb-Ti复合微合金化的20CrMnTiNb钢中析出相尺寸小、数量多,其渗碳层原奥氏体晶粒平均尺寸明显低于Nb微合金化的20CrMnNb钢,因而20CrMnTiNb钢的疲劳极限高于20CrMnNb钢。疲劳断口观察发现,20CrMnNb和20CrMnTiNb钢主要以近表面基体方式起裂,渗碳层中疲劳裂纹沿晶界扩展,因而晶粒尺寸较细的20CrMnTiNb钢的疲劳性能较高。 相似文献
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在分析火车车轮热疲劳损伤的基础上,用Cleeble-2000热模拟试验机模拟车轮制动过程的热-机械疲劳,测试了峰值温度分别为700℃,600℃和500℃,下限温度均为100℃时,车轮钢在全约束条件下的热疲劳寿命,在试样预加一个压应力情况下,模拟残余应力对车轮钢热疲劳性能的影响,确定了车轮钢的Coffin-Manson方程,为提高车轮轮箍的使用寿命提供理论依据和实验分析。 相似文献
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研究了GCr15电渣钢20℃=250℃,20℃=450℃,20℃=750℃3个连续阶段的热疲劳裂纹的形成与扩展,结果表明,840℃淬火,160℃回火可使GCr15电渣钢具有较好的热疲劳抗力。 相似文献
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汽车用00Cr12Ti钢的性能优化 总被引:3,自引:1,他引:2
针对太钢研制 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板出现的力学性能不稳定及使用中出现冲压、扩管开裂等质量问题。研究了产品成分、成品热处理工艺与力学性能的关系 ,通过数值曲线分析和组织观察 ,确定 0 0 Cr1 2 Ti钢板的优化工艺参数为 :热处理温度 (880± 1 0 )℃ ,加热时间 (1 .7± 0 .1 ) min/ m m。按此工艺生产的 0 0 Cr1 2 Ti汽车用不锈钢冷轧板的力学性能完全满足要求并解决了 0 0 Cr1 2 Ti铁素体不锈钢生产中质量稳定性的问题 相似文献
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用热模拟试验机在1150 ̄850℃变形温度、60 ̄0.1s^-1变形速率条件下对10Ti钢做恒温单道次压缩实验。得到变形激活能420KJ/mol,应力指数12和峰值前流变应力数学模型及临界应变、流变应力、峰值应力与Z参数关系。随变形温度升高,应变速率下降,晶粒大小呈上升趋势。得到动态再结晶晶粒大小与Z参数关系。 相似文献
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改进08—12Cr18Ni10Ti钢的生产工艺 总被引:1,自引:0,他引:1
“齐雅宾斯克钢铁公司”是俄国国内不锈钢钢材市场的主要供应商之一。不锈钢在电炉炼钢车间(第6车间)是按以下工艺流程生产的(见图1):超高功:菩电炉炼出的高铬半成品钢水,倒入氩氧精炼炉内,精炼后倒人钢包炉内。此后,根据订货品种的不同,钢水或者注入锭模内(型材),或者在弧型板坯连铸机内铸成板坯。 相似文献
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本文利用Themecmastor-Z热模拟试验机,对10Ti钢单道次、双道次热变形流变应力变化作了研究。结果:1)10Ti钢的形变激活能Q为392.6KJ/mol;2)单道次流变应力模型;3)第二道次残留应变率与变形温度、变形速率、前道次变形量及道次间隙时间的关系;4)多道次累积应变变形抗力模型。 相似文献
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