UASB反应器处理青霉素废水启动特性的研究

采用上流式厌氧污泥床（UASB）反应器,以高浓度青霉素废水为处理对象,研究了中温条件下UASB反应器的启动、厌氧颗粒污泥特性和废水处理效果。结果表明：接种消化污泥,水温33～35℃的条件下,采用逐步提高青霉素废水进水浓度的方式,运行80d后,可实现UASB反应器的启动。进水ρ（COD）达到4 000mg/L左右,COD去除率稳定在84%以上,容积负荷为3.36kg/（m3.d）（以COD计）,产气量为5.9L/d;反应器内污泥实现颗粒化,粒径约为2mm。     

UASB污泥颗粒化试验研究

目的研究上流式厌氧污泥床(UASB)污泥颗粒化过程以及污泥颗粒化过程中主要运行条件的影响.方法采用小试动态试验,接种普通厌氧消化污泥,控制反应器温度在(35±1)℃,交替增加进水COD质量浓度和进水流量,研究污泥颗粒化过程.结果经过60 d的运行,完成污泥颗粒化.此时进水COD质量浓度为6 936 mg/L,COD的容积负荷为10.40 kg/(m3.d),产气率达到0.40 m3/kg(以COD去除量计,以下同),COD去除率91.2%.结论控制启动过程中各运行条件,通过逐步增加反应器负荷,可以成功地培养出颗粒污泥.形成的颗粒污泥内部为黑色,外部包裹一层白色黏性物质,粒径大部分在2~4 mm.     

UASB反应器处理垃圾渗滤液的启动研究

垃圾渗滤液为难处理的高浓度有机废水，上流式厌氧污泥床（UASB）工艺被证明是处理该类废水的有效手段。为此，以一系列不同渗滤液浓度的模拟废水作为进水，对逐步启动UASB反应器进行了动态小试，得出了UASB工艺处理垃圾渗滤液的较快速启动方法。结果显示：接种普通厌氧污泥，逐步增加反应器负荷，经过95d的运行，完成启动。此时进水COD质量浓度为5250mg／L，COD去除率为85％，容积COD负荷达8．4kg／（m^3·d），容积产气率为5．0m^3／（m^3·d），反应器底部形成少量颗粒污泥。     

蚌埠柠檬酸厂综合废水的UASB法处理

蚌埠柠檬酸厂是亚洲最大的柠檬酸生产厂,被列为国家淮河流域重点污染企业。以2座我国最大的UASB（上流式厌氧污泥床）反应器（1780m3）为主的废水处理系统,处理该厂的综合废水,在负荷为11kgCODcr／（m3·d）下,UASB的CODCr去除率达92％～93％．1m3废水产生5m3的沼气。厌氧污泥为颗粒污泥,粒径1～3mm,污泥产率0．05kgSS／1kgCOD,器内底部污泥密度120～140kgSS／m3.后处理系统采用兼氧-好氧方法,去除率在75％,出水达到国家Ⅰ级行业排放标准。     

种泥热预处理对培养产氢颗粒污泥的影响

采用自制的上流式厌氧污泥床(UASB)反应器研究种泥热预处理对培养产氢颗粒污泥的影响.2组反应器分别以原始污泥和经热预处理污泥作为种泥,在进水COD浓度为4 000 mg/L,温度为37℃,出水pH为4.6～5.0的条件下,逐渐将HRT由24h降低到7h,2组反应器都在HRT为8～7h时成功培养出成熟的颗粒污泥.此时,有机负荷为45 kg(COD)/(m3·d),接种原始污泥组产气量为41 L/d,氢气含量为52％,COD去除率为23％,总挥发酸为1380 mg/L;而接种经热预处理污泥组的有机负荷为57kg(COD)/(m3·d),产气量为44.5 L/d,氢气含量为47.5％,COD去除率为12％,总挥发酸为1086 mg/L.研究结果表明,种泥热预处理对产氢颗粒污泥的形成和稳定性有显著影响,虽然在形成颗粒污泥的过程中反应器稳定性较差,污泥易上浮,但颗粒形成后运行稳定,能适应更短的HRT,同时氢气产量也更高.     

UASB启动和运行过程中各影响因素分析

介绍了颗粒污泥的培养与理化特性、水质条件、温度、pH和碱度、进水方式和产气率、工艺控制条件等因素在上流式厌氧污泥床反应器（UASB）启动和运行过程中的影响,并就UASB厌氧反应器在启动与运行过程中,由于上述因素变化引起的颗粒污泥培养与系统运行中可能出现的问题,提出了具有针对性的解决方法．     

双区厌氧反应器的开发与试验研究

设计了双区厌氧反应器：下部污泥膨胀区在强水力作用下，消除了UASB的配水问题，加强了传质和预处理能力，刺激了厌氧微生物的生长和颗粒化进程；上部精处理区颗粒污泥生长条件好．实现了2．3倍的UASB反应器容积负荷．现场毒性试验表明：双区厌氧反应器比IC反应器受毒恢复更快．     

外循环厌氧反应器的快速启动

工程运行试验研究EC厌氧反应器处理啤酒废水启动过程中的运行效能、稳定性以及内部的污泥分布情况,分析颗粒污泥形成的关键因素.运行第95d,进水有机负荷达到8.5kg/(m3·d),COD去除率达80%,出水COD低于400mg/L;在系统1.2m和4m处污泥中均出现粒径为0.5～1.0mm左右的颗粒污泥.结果表明,EC厌氧反应器处理低质量浓度、大流量的啤酒废水采用间歇-连续快速启动方式是可行的,并且上升流速在2.5～5.0m/h有利于颗粒污泥的快速形成.研究证实EC厌氧反应器处理啤酒废水能够实现稳定、高效地启动运行.     

玉米淀粉废水处理中UASB反应器内颗粒污泥特性及其影响因素的研究

目的对玉米淀粉生产加工行业废水处理中UASB反应器内的厌氧颗粒污泥特性及其影响因素进行研究．方法通过实验室小试和实际工程的生产性试验，并结合山东诸城兴贸玉米开发有限公司淀粉厂废水处理实际工程运行数据，对厌氧颗粒污泥结构、颗粒污泥的特性及其影响因素进行研究．结果处理玉米淀粉废水的UASB反应器内微生物主要由产甲烷菌、产乙酸菌和水解发酵菌等组成，并形成粒径在2～4mm之间的球型或椭圆型污泥颗粒．有机负荷、pH值、碱度、出水循环、SO4^2-和悬浮物等对颗粒污泥性质影响较大．结论生长良好的颗粒污泥可以保证玉米淀粉废水处理系统中USAB反应器的稳定运行．     

絮状污泥接种启动UASB污泥性能的研究

采用自制的UASB反应器组装厌氧反应处理系统,以絮状污泥进行接种后启动后,研究了UASB反应器的启动运行过程及其内部污泥的性质,通过污泥产甲烷活性和反应器最大容积负荷的计算,可以看出以絮状污泥接种UASB启动后,可以有效形成成熟的颗粒污泥,并且通过对比实验表明,在反应器启动初期添加颗粒活性炭物质,有助于UASB的快速启动,反应器内形成的颗粒污泥性能优于未加添加剂条件下成熟的颗粒污泥,且系统处理效率稳定.     

新型高效厌氧反应器的研究与开发

为克服传统厌氧处理工艺的缺陷,系统地分析了当前常用的厌氧反应器的工艺机理和运行性能,分析了美国依阿华(IOWA)州立大学开发的新型高效厌氧反应器——厌氧移动式污泥床反应器(AMBR)工艺的基本构造、特点、运行性能;经分析对比认为,厌氧移动式污泥床反应器具有结构简单、运行灵活、出水水质好等优点,在污水厌氧处理方面具有广阔的应用前景．     

基于超结构的反应器网络综合

以平推流反应器(PFR)和全混流反应器(CSTR)作为基本反应器类型建立了一个反应器网络的超结构模型,构造了超结构模型的非线性规划问题。以多个等体积的小CSTR来逼近PFR,将对微分方程的求解转化为对代数方程的求解,并提出了模型求解的2次优化策略。通过实例研究表明本方法是有效的。     

B02催化剂上丁烯氧化脱氢换热床反应器模拟

采用工业及２５０ｍＬ小试绝热床的实际数据，回归求得Ｂ０２催化剂上丁烯氧化脱氢反应宏观动力学模型；应用一维拟均相模型，对工业绝热床、等温床及几种型式的换热床反应器进行模拟。结果表明：自然式换热床反应器在丁二烯选择性和催化剂寿命方面均优于工业绝热床反应器。     

化学反应器的定态及其稳定性分析

针对教材和专业文献中化学反应器稳定性分析方法的局限性，提出了计算机作图求解定态点的新方法，并给出全面有效的稳定性判据和分析方法，方便教学和工程应用。     

醋酸乙稀固定床列管式反应器的模拟分析

以实际运行的醋酸乙烯（ＶＡＣ）固定床反应器为基础,分析了物料在反应器的流动特性,建立了数学模型。通过对模型求解,得到了床层温度、反应选择率和 ＶＡＣ产量等参数在反应器内沿物料流动方向上的分布。计算结果和实际数据的拟合较好,为ＶＡＣ反应器的优化操作提供了依据。     

乙炔氢氯化固定床反应器的模拟分析

根据对乙炔氢氯化反应动力学以及工业装置实际运行状况的分析,建立固定床反应器拟均相二维有效扩散数学模型.结合中试经验数据,采用Crank-Nicholson方法求解方程并对工业固定床反应器进行模拟计算.模拟结果显示,计算所得固定床内温度和转化率分布与工业数据相符.利用模型计算结果分析发现,当催化剂活性水平较低时,乙炔空速和催化剂活性对反应结果有较大影响,将两者进行关联,可以建立不同催化剂活性水平下的最佳乙炔空速计算公式.通过对工业条件下不同管壁温度和不同反应管尺寸的模拟分析,可知现在工业上设置的管壁温度98 ℃和反应管尺寸51 mm×3.5 mm都是合理的.     

污水生物处理SBR新工艺及应用

阐述了传统SBR法的特点及其发展和演变,介绍了新型SBR工艺的优点、缺点、运行方式和适用范围,如ICEAS工艺、CASS（CAST）工艺、UNITANKIZ、DAT．IAT工艺、MSBR工艺等,并举例说明了各种工艺在国内外的实际应用情况和废水处理效果．     

基于MATLAB的1 000 MW核电机组反应堆CHF特性分析

以某1 000 MW机组核电站压水堆设计及试验数据为依据,将燃料组件沿轴向分为若干个控制体,利用MATLAB软件对临界热流密度(CHF)特性进行了计算。计算结果表明:正常运行工况下沿冷却剂流动方向,冷却剂温度从下部第一个控制体到最上部控制体,温度变化趋势为先慢后快最后变化平缓,最高温度值出现在堆芯出口处;燃料棒表面温度变化与核功率有一定的相关性,核功率比较大的燃料棒中间区域热流密度也较大;各核功率状态下偏离泡核沸腾比(DNBR)最小值出现在中间稍偏上的控制体处,DNBR值总体上呈两头大中间小的趋势;最高核功率状态下,最小DNBR值最接近1.3,实际热流密度最接近CHF,出现CHF现象的概率增加,运行过程中应防止反应堆超功率运行。     

基于RELAP5的反应堆失控提棒反应性引入分析

失控提棒是核电厂中发生频率较高的事故。为了了解该事故发生时核功率、堆芯核通量、堆芯热流密度的表现形式,以某机组压水堆运行核电站设计数据为基础,利用RELAP5进行了反应堆失控提棒反应性引入计算分析。计算结果表明,在次临界状态、热态零功率或有功率状态下,事故过程中核功率响应,虽然在瞬态中的核功率峰值很大,但时间很短,能量释放和燃料平均温度的增加并不大。控制棒组失控提升连续引入反应性,使核功率迅速增长,但功率的增长将被负的多普勒反应性反馈所限制。在高反应性引入速率时,堆芯核通量上升很快,高核通量信号会导致停堆事件的发生。由于燃料和冷却剂系统液体热容的影响,堆芯热流密度将滞后于核通量的增加。为了避免燃料元件包壳损坏,就应该使反应堆保护系统能够在偏离泡核沸腾比(DNBR)下降到限值之前终止该事故。     

IC厌氧反应器＋SBAR好氧反应器工艺针对白酒酿造废水处理工艺中试试验运行报告

试验采用实验室装置和现场中试装置以阜阳金种子酒厂废水为进水,采用IC厌氧反应器＋SBAR反应器中试处理工艺,IC厌氧反应器的进水COD和NH4＋-N浓度分别为30000mg/L和160mg/L,出水浓度COD和NH4＋-N达到1000mg/L和70mg/L左右,一、二级IC厌氧反应器COD去除率分别达到85％、75％以上,NH4＋-N去除率分别在22％、17％左右;SBAR反应器的水力停留时间是480 min,COD容积负荷达到4.0 Kg COD/（m3d）,出水COD、NH4＋-N去除率分别稳定达到在92％、79％以上,出水pH值在7.0以上.该工艺处理最终出水COD和NH4＋-N浓度则分别低于100mg/L、10mg/L.出水均达到《发酵酒精和白酒工业水污染排放标准》（GB27631-2011）.