60Si2Mn钢中硅的回收率探析

60Si2Mn是一种含硅量很高的弹簧钢,在大量的工业生产过程中往往容易出现硅回收率偏低、回收率波动值过大的问题。据此,着重研究讨论了合金化时间、钢液温度、（FeO）含量以及渣量对硅的回收率的影响,提出了相应的措施。     

60Si2Mn弹簧钢的冶炼与浇注

本文讨论了60Si_2Mn弹簧钢的冶炼与浇注工艺,根据生产实践中模索出的规律制定出了合理的工艺技术条件。重点论述了本钢种还原期操作的特殊性,对如何造好还原渣提出了具体要求,对还原末期钢液的合金化也采取了独到的合金化手段。为检验合金化效果,对十炉60Si_2Mn钢出钢前后化学成份变化做了分析。由此证实了还原期定行的合金化方案是行之有效的,对提高硅的回收率,降低生产成本作用显著。     

60Si2Mn钢动态再结晶数学模型的实验研究

利用计算机技术对轧制过程进行组织性能预报在工业生产中有着广泛的应用前景，而开发合理的数学模型就成为组织性能预报的关键：轧制过程中发生的动态再结晶行为直接影响着预报结果的可靠性。作者在实验室条件下采用单、双道次压缩实验对60Si2Mn钢的轧制过程进行了研究，得到了该钢种动态再结晶的计算模型：     

锰硅冶炼提高Mn、Si回收率的研究与实践

初步研究了锰硅合金冶炼原理和炉渣组分对炉渣冶金物理化学性质的影响。介绍了在12．5 MVA、25 MVA电炉上,通过选择合理的供电参数和渣型,加强工艺操作管理,从而提高了锰硅合金冶炼中Mn和Si回收率的生产实践。     

昆钢60Si2Mn弹簧钢冶炼实践

以昆钢炼钢厂开发60Si2Mn弹簧钢为实例,介绍了60Si2Mn弹簧钢冶炼的工艺流程：（KR）铁水脱硫预处理—50t氧气顶底复吹转炉-LF精炼。通过对LF精炼造弱碱性渣控制钢中夹杂物,KR法铁水预处理采用底吹氮气达到更好的处理效果等方法,对60Si2Mn弹簧钢冶炼过程中夹杂物、碳、磷、硫的控制进行了分析。     

60Si2Mn（Cr）钢代替55SiMnVB钢制作汽车板簧

把60Si2Mn钢的残余铬元素提高到0.35％～0.65％,钢的综合机械性能达到55SiMnVBl钢的水平,同时钢的成本得以降低。本文介绍用它来代替55SiMnVB钢生产单面双槽弹簧扁钢的试验。     

60Si2Mn弹扁淬透性试验研究

对 H=16 mm的 6 0 Si2 Mn弹扁进行了不同淬火工艺参数条件的试验研究 ,分析了成分对 6 0 Si2 Mn钢淬透性的影响。试验结果表明 ,适当提高 C、Si、Mn含量 ,或者适当提高淬火加热温度 (淬火保温时间 )能够提高H=16 m m6 0 Si2 Mn弹扁淬火硬度。     

60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备研究

研究了60Si2Mn弹簧钢半固态浆料的制备规律，结果表明：在本实验条件下，当搅拌时间为2min时，可以获得尺寸大小为100-300μm、固相率为40％～50％的球状初生奥氏体的半固态浆料，这样的半固态浆料便于从搅拌室底孔中放出；电磁搅拌使60Si2Mn弹簧钢熔体获得均匀的温度场和溶质场，抑制了发达的初生奥氏体枝晶的形成，为球状晶的获得奠定了基础；电磁搅拌引起蔷薇状初生奥氏体枝晶出现强烈的温度起伏和枝晶臂根部熔断是获得球状晶粒最重要的原因。     

60Si2Mn弹簧钢穿管外折原因分析

针对60Si2Mn弹簧钢穿管外折问题,通过金相组织观察和扫描电镜分析手段研究了穿管外折缺陷。金相研究结果表明:60Si2Mn弹簧钢穿管外折起源于圆钢表面裂纹缺陷,由于加工旋转特性,形成宏观螺旋性分布形貌、微观缺陷错位形貌。电镜分析结果表明:缺陷内部、根部及近表面分布着大量SiO_2、SiO_2-MnS-FeO及SiO_2-MnO-FeO大型夹杂物,追溯冶炼过程,硅铁加入过晚是造成圆钢表面裂纹缺陷的起因。     

60Si2MnA钢化学成分对性能的影响

用正交试验方法,考察了60Si2Mn(A)钢化学成分与机械性能、脱碳的关系,分别得出提高σb、改善Ψ及降低脱碳层深度的最佳化学成分组合。试验结论与生产数据验证结果相符合。     

60Si2Mn冶炼工艺技术分析

分析了６０Ｓｉ２Ｍｎ的冶炬工艺技术情况，对其存在的问题提出改进措施。     

60Si2CrVAT弹簧钢生产试制

采用80tLD+LF+VD+(250mm*280mm)CC生产提速铁路车辆用弹簧钢60Si2CrVAT的工艺实践表明,钢的清洁度为[O]6×10-6,[S]0.003%,[P]0.010%,,非金属夹杂≤0.5级,力学性能符合标准要求。     

60Si2CrVAT弹簧钢的生产实践

采用30 t EBT电弧炉-30 t LF(VD)钢包精炼炉-浇注700?铸锭的工艺,生产60Si2CrVAT弹簧钢;经650 mm半连轧机组开坯、高精度圆钢半连轧机轧制成13~28 mm;无芯磨床磨光,Ra≤3.2μm。检验结果表明,钢中w(O)≤13×10-6,w(H)≤1.3×10-6,A,B类细系夹杂≤1.0级,其制品的抗疲劳寿命超过300万次。     

60Si2Mn连铸方坯的生产实践

石横特钢厂通过严格保证钢水质量，控制钢水及铸坯温度，拉坯速度和冷却强度，并采用浸入式水口保持浇注技术，在普通机上生产出合格的优质钢连铸坯，文章以６０Ｓｉ２Ｍｎ合金弹簧钢为重点，阐述了生产符合标准要求的优质钢连铸方坯的电炉冶金及Ｒ５．２５ｍ罗可普型小方坯铸机的生产工艺参数。     

淬回火工艺对弹簧钢60Si2CrVAT 力学性能的影响

杭钢用80 t UHP DC电弧炉-钢包炉(LF)-200 mm×200 mm连铸及700×1／650×3轧机轧制,生产直径75 mm的Q390B低合金高强度圆钢。LF精炼时控制(％)0．16-0．19C,1．35-1．52Mn,0．03～0．05V,≤0．025S,≤0．025P,喂CaSi线并全程吹氩,连铸采用长水口保护浇注。检验结果表明,钢材具有良好的表面质量、低倍组织,夹杂物≤2．0级,钢的σB 380～465 MPa,σb 545～625 MPa,δ22．0％-28．5％,A_k 98-210 J。     

提高Mn／Si改善连铸生产的研究应用

针对夹渣率高对连铸生产造成的不良影响,通过分析连铸生产工艺状况,确认脱氧产物是影响铸坯夹渣的主要因素,在提高Mn／Si,优化脱氧工艺后,连铸坯质量和连浇率有了明显提高。     

60Si2CrVAT弹簧钢EAF-LF(VD)-CC工艺实践

用 10 0tUHPEAF +LF(VD) + 30 0mm方CC工艺生产提速铁路车辆用弹簧钢 6 0Si2CrVAT的工艺实践表明 ,钢的清洁度为 [O]10× 10 - 6 ,S 0 .0 0 5 % ,P 0 .0 12 % ,连铸时用结晶器 +凝固末端电磁搅拌 ,使连铸坯中心碳偏析指数达 1.0 8。     

60Si2MnA钢材裂纹成因分析及控制

针对河北某钢铁公司生产中出现60Si2Mn A钢材内裂率升高的问题,结合实际生产冶炼过程,对钢材内部裂纹缺陷的形貌特征、形成原因、影响因素及控制措施等方面进行了系统的研究,结果表明:钢中大颗粒夹杂物是导致60Si2Mn A钢材产生内部裂纹的主要因素。夹杂物种类为铝、镁、钙、硅复合氧化物。钢液中[Al]、[Ca]及精炼渣(Mg O)含量偏高、钢包及大包套管耐材侵蚀严重是产生大颗粒夹杂物的主要原因。通过采用低铝硅铁代替普通硅铁、使用优质耐火材料,钢包空置时间≤1.5 h、每炉次更换一次大包套管、中间包使用双层覆盖剂等改进措施,使钢材内部裂纹发生率从0.53%降至0.11%。     

高强度弹簧钢60Si2CrVAT力学性能研究

60Si2CrVAT钢是在国标弹簧钢60Si2CrVA钢种的基础上发展起来的铁道部专用弹簧钢牌号，为了适应铁路弹簧恶劣的工作环境，提高使用寿命，60Si2CrVAT钢对纯净度、伸长率、断面收缩率等质量指标提出了更高的要求。该钢种具有良好的综合力学性能、脱碳倾向低，淬透性高及其他优良的物理、化学性能，主要用于制造高速铁路货车转向架用圆柱螺旋弹簧。随着国民经济的飞速发展，铁道部做出了对干线铁路进行提速的决定，从而对60Si2CrVAT钢的性能提出了更高要求，为了解决这一问题，研究化学元素对60Si2CrVAT弹簧钢的力学性能的影响，通过改变元素构成，提高钢的综合力学性能。