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高压氢气从储氢罐到氢气瓶的加注过程中存在一定的温升.从安全角度出发,本文建立了高压氢气快充温升控制设计模型,基于模型对氢气快充温升控制装置进行了数值分析,并提出了氢气快充温升控制装置的数值设计方法。研究结果可以为加氢站等对于初始温度有要求场合的设计提供参考。 相似文献
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目前我国尚无车载氢瓶火烧试验标准.当气瓶充装介质为氢气进行火烧试验时,因氢气易燃易爆的特殊性而使得试验具有巨大的危险.今通过火烧试验,得到了过程中氢瓶温度以及压力变化数据,以此为基础建立了燃烧场数值仿真模型,用于模拟气瓶内部充装介质分别为氢气和空气时温度和压力的变化.模拟与试验结果比较表明:所建模型能较为准确地预测气瓶内部温度、压力的变化规律,压升过程中空气与氢气的变化规律基本类似,可为确定车载氢燃料气瓶的火烧试验方法以及控制参数提供技术支撑. 相似文献
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《内蒙古石油化工》2015,(17)
近些年来,天然气作为车用燃料的应用日益广泛。为了解决车辆的续驶里程与天然气能量密度小的矛盾,一般采取对天然气加压来增加车辆携带的燃料量,即将天然气加压充入车上的气瓶中。承装压缩天然气(CNG)的气瓶,由于压力为20MPa,无论是钢瓶还是复合材料瓶,长期使用及反复充装都会引发气瓶安全问题。为此须对气瓶进行定期检测,查验出不安全气瓶。但是每次都进行卸瓶检验给用户带来很大麻烦,为了解决这个矛盾的途径之一就是研究一种既易操作又有效的检验方法,作为在压缩天然气气瓶检验周期内的一种补允、预检手段。比如,可用此法在每半年内对压缩天然气气瓶作一次检测,而检测时不用拆卸车载压缩天然气气瓶,检测后对有安全疑问的气瓶才拆下,按相关标准再作进一步检验评定。另外一个途径就是采用超声波、红外热成像检测、声发射检验等检测方法考虑。 相似文献
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3#煤矿许用膨化硝铵炸药的绝热分解 总被引:1,自引:0,他引:1
为研究新型煤矿许用膨化硝铵炸药的热分解特性,利用绝热加速量热仪测试了3#煤矿许用膨化硝铵炸药在绝热条件下的热分解过程,获得了分解的温度、压力、温升速率随时间的变化关系以及温升速率、分解压力随温度的变化等曲线.结果表明,热分解过程分为温升速率缓慢上升、温升速率陡升与持续上升、温升速率降低3个阶段,计算出的表观活化能、指前因子和反应热等参数分别为239.718 kJ/mol,4.697×1024 min-1和 621.66 J/g.最后得出,3#煤矿许用膨化硝铵炸药的初始分解温度高达214.75 ℃,具有良好的热稳定性,可以在井下安全使用. 相似文献
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采用电化学方法研究了水介质中铁氰化钾作用下2,6-二甲基苯酚(DMP)氧化聚合初始动力学,确定了各反应参数对DMP氧化聚合的影响。发现DMP聚合初始速率随DMP和铁氰化钾浓度的增加而增加,DMP聚合初始速率与DMP浓度的一次方呈正比,与铁氰化钾浓度的二次方呈正比。DMP聚合初始速率随NaOH浓度的增加而增加,这是因为DMP的氧化电位随NaOH浓度的增加而降低,DMP聚合初始速率与NaOH浓度的二次方呈正比。DMP聚合初始速率随温度的升高而增加,根据初始速率求出了不同温度下DMP聚合初始速率常数,并由Arrhenius方程求得DMP氧化聚合的表观活化能为47.7kJ·mol-1。最后根据Arrhenius方程和聚合初始速率与反应物浓度的关系建立了DMP聚合初始动力学模型,并验证了模型的正确性。 相似文献
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采用直接接触式水合物反应釜,并在釜内初始水温为26℃和15℃以及充注压力为3.6~4.2 MPa的条件下制备CO2水合物,研究其生长和蓄冷特性。实验结果表明:在初始水温为15℃、充注压力为3.6 MPa时,预冷时间较短(11 min),水合物开始生长时过冷度约为1.3℃,温升不明显,平均蓄冷速率和平均蓄冷效率分别为82.4 kJ·min-1和4.34;在其他温压条件下,预冷时间较长(20~55 min),但随充注压力的升高而减小,过冷度较大(5.5~9.7℃),水合物生长迅速且密集,温升明显,并在充注压力为4.0 MPa时温升幅度最大,水合物平均生长速率、总蓄冷量、平均总蓄冷速率和效率随充注压力的升高而变大,其最大值分别为77和154 g·min-1,3.725和3.791 MJ,64.1和99.5 kJ·min-1,3.14和 4.91。水合物释冷分解是一个相变过程,相变温度一般在10~14℃。 相似文献